Утративший силу
Если величина Ra превышает величину Rб более чем на 25% или ограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности), то приведенное термическое сопротивление Rпрк такой конструкции следует определять на основании расчета температурного поля следующим образом:
по результатам расчета температурного поля при tв и tн определяются средние температуры, град.С, внутренней таув.ср и наружной таун.ср поверхностей ограждающей конструкции и вычисляется величина теплового потока qрасч., Вт/м2, по формуле
2.9*. Приведенное сопротивление теплопередаче Rо, м2 х град.С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции следует определять по формуле
Допускается приведенное сопротивление теплопередаче Ro наружных панельных стен жилых зданий принимать равным:
где Rусло - сопротивление теплопередаче панельных стен, условно определяемое по формулам (4) и (5) без учета тепло-проводных включений, м2 х град.С/Вт;
Коэффициент теплотехнической однородности r ограждающих конструкций должен быть не менее значений, приведенных в табл. 6а*.
2.10*. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции по теплопроводному включению (диафрагмы, сквозного шва из раствора, стыка панелей, жестких связей стен облегченной кладки, элементов фахверка и др.) должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха при расчетной зимней температуре наружного воздуха (согласно п.2.2*).
Примечание. Относительную влажность внутреннего воздуха для определения температуры точки росы в местах теплопроводных включений ограждающих конструкций жилых и общественных зданий следует принимать: для зданий жилых, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов - 55%;
┌─────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐
│ Ограждающая конструкция │ Коэффициент r │
├─────────────────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
│1. Из однослойных легкобетонных панелей │ 0,90 │
│ │ │
│2. Из легкобетонных панелей с термовкла-│ 0,75 │
│дышами │ │
│ │ │
│3. Из трехслойных железобетонных панелей│ 0,70 │
│с эффективным утеплителем и гибкими свя-│ │
│зями │ │
│ │ │
│4. Из трехслойных железобетонных панелей│ 0,60 │
│с эффективным утеплителем и железобетон-│ │
│ными шпонками или ребрами из керамзитобе-│ │
│тона │ │
│ │ │
│5. Из трехслойных железобетонных панелей│ 0,50 │
│с эффективным утеплителем и железобетон-│ │
│ными ребрами │ │
│ │ │
│6. Из трехслойных металлических панелей с│ 0,75 │
│эффективным утеплителем │ │
│ │ │
│7. Из трехслойных асбестоцементных пане-│ 0,70 │
│лей с эффективным утеплителем │ │
└─────────────────────────────────────────┴─────────────────────────────┘
2.11*. Температуру внутренней поверхности тау в, град.C, ограждающей конструкции (без теплопроводного включения) следует определять по формуле
Температуру внутренней поверхности тау'в, град.С, ограждающей конструкции (по теплопроводному включению) необходимо принимать на основании расчета температурного поля конструкции.
Для теплопроводных включений, приведенных в прил.5*, температуру тау'в, град.С, допускается определять:
┌──────────────────────┬────────────────────────────────────────────────┐
│ │ а │
│Схема теплопроводного │ Коэффициент эта при ────── │
│включения по прил.5* │ дельта │
│ ├─────┬─────┬─────┬──────┬──────┬─────┬─────┬────┤
│ │0,1 │0,2 │0,4 │ 0,6 │ 0,8 │1,0 │1,5 │2,0 │
├────────┬─────────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼────┤
│ I │ │0,52 │0,65 │0,79 │ 0,86 │ 0,90 │0,93 │0,95 │0,98│
├────────┼─────────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼────┤
│ │ дельта_в│ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ При ────────│ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ дельта_н│ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,5 │0,30 │0,46 │0,68 │ 0,79 │ 0,86 │0,91 │0,97 │1,00│
│ IIа │ 1,0 │0,24 │0,38 │0,56 │ 0,69 │ 0,71 │0,83 │0,93 │1,00│
│ │ 2,0 │0,19 │0,31 │0,48 │ 0,59 │ 0,67 │0,73 │0,85 │0,94│
│ │ 5,0 │0,16 │0,28 │0,42 │ 0,51 │ 0,58 │0,64 │0,76 │0,84│
├────────┼─────────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼────┤
│ │ с │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ При ───────│ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ дельта │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ III │ 0,25 │3,60 │3,26 │2,72 │ 2,30 │ 1,97 │1,71 │1,47 │1,38│
│ │ 0,50 │2,34 │2,26 │1,97 │ 1,76 │ 1,62 │1,48 │1,31 │1,22│
│ │ 0,75 │1,28 │1,52 │1,40 │ 1,28 │ 1,21 │1,17 │1,11 │1,09│
├────────┼─────────────┼─────┼─────┼─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼────┤
│ │ с │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ При ───────│ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ дельта │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,25 │0,16 │0,28 │0,45 │ 0,57 │ 0,66 │0,74 │0,87 │0,95│
│ IV │ 0,50 │0,23 │0,39 │0,57 │ 0,60 │ 0,77 │0,83 │0,91 │0,95│
│ │ 0,75 │0,29 │0,47 │0,67 │ 0,78 │ 0,84 │0,88 │0,93 │0,95│
│ а │
│Примечания: 1.Для промежуточных значений ────── коэффициент эта следует│
│ дельта │
│определять интерполяцией. │
│ а │
│2. При ────── > 2,0 следует принимать эта = 1. │
│ дельта │
│3. Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значе-│
│ние коэффициента эта следует принимать с поправочным множителем 1+│
│е(-5L) (где L - расстояние между включениями, м). │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌─────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────┐
│ │ aльфа ламбда_т │
│Схема теплопрово-│ Коэффициент кси при ───────────── │
│дного включения │ дельта ламбда │
│по прил.5* ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┤
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │0,25 │0,5 │1,0 │2,0 │5,0 │10,0 │20,0 │50,0 │150,0│
├─────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│I │0,105│0,160│0,227│0,304│0,387│0,430│0,456│0,485│0,503│
├─────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│IIб │ - │ - │ - │0,156│0,206│0,257│0,307│0,369│0,436│
├────┬────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ │ с │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ При ──────│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ дельта│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│III │ 0,25 │0,061│0,075│0,085│0,091│0,096│0,100│0,101│0,101│0,102│
│ │ 0,50 │0,084│0,112│0,140│0,160│0,178│0,184│0,186│0,187│0,188│
│ │ 0,75 │0,106│0,142│0,189│0,227│0,267│0,278│0,291│0,292│0,293│
├────┼────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ │ с │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ При ──────│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ дельта│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,25 │0,002│0,002│0,003│0,003│0,003│0,004│0,004│0,005│0,005│
│IV │ 0,50 │0,006│0,008│0,011│0,012│0,014│0,017│0,019│0,021│0,022│
│ │ 0,75 │0,013│0,022│0,033│0,045│0,058│0,063│0,066│0,071│0,073│
├────┼────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ │ дельта_в│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │При ────────│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ дельта_н│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,75 │0,007│0,021│0,055│0,147│ - │ - │ - │ - │ - │
│V │ 1,00 │0 006│0,017│0 047│0,121│ - │ - │ - │ - │ - │
│ │ 2,00 │0,003│0,011│0,032│0,098│ - │ - │ - │ - │ - │
│ альфа ламбда_т │
│Примечания: 1. Для промежуточных значений ───────────── коэффициент кси│
│ дельта ламбда │
│следует определять интерполяцией. │
│2. Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта│
│между гибкими связями и арматурой (сварка или скрутка вязальной прово- │
│локой) в формуле (13а) вместо Rусло следует принимать Rпро. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘