Действующий
┌──────────────────┬────────────────────────────────────────────────────┐
│ Марка │ Модуль сдвига резины, МПа (кгс/см2), при │
│ резины │ нормативной температуре окружающего воздуха, °С │
│ ├─────────┬─────────┬───────┬────────┬───────┬───────┤
│ │ 20 │ -20 │ -30 │ -40 │ -50 │ -55 │
├──────────────────┼─────────┼─────────┼───────┼────────┼───────┼───────┤
│ HO-69-1 │ 0,88 │ 0,96 │ 1,12│ 1,43 │ - │ - │
│ │ (9,0) │ (9,8) │ (11,4)│ (14,6) │ │ │
│ ИРП-1347 │ 0,55 │ 0,58 │ 0,59│ 0,63 │ 0,75 │ 0,86│
│ │ (5,6) │ (5,9) │ (6,0)│ (6,4) │ (7,6) │ (9,0)│
├──────────────────┴─────────┴─────────┴───────┴────────┴───────┴───────┤
│ Примечание. Промежуточные значения принимаются по интерполяции. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
Под опорными узлами балок или плит пролетных строений вдоль оси моста необходимо, как правило, устанавливать только одну резиновую опорную часть, а поперек оси моста допускается несколько одинаковых опорных частей, изготовленных из резины одной марки. Применение двух рядом расположенных вдоль оси моста резиновых опорных частей возможно, если оно обосновано в проекте соответствующими расчетами.
2.29*. Воздействие морозного пучения грунта в пределах слоя сезонного промерзания (оттаивания) для сооружений на вечномерзлых грунтах, а также на пучинистых грунтах, сезонно промерзающих на глубину свыше 2 м, следует принимать в виде приложенных по периметру фундамента (или свай) вертикальных касательных сил. Величины сил морозного пучения следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.02.04-88.
2.30. Строительные нагрузки, действующие на конструкцию при монтаже или строительстве (собственный вес, вес подмостей, кранов, работающих людей, инструментов, мелкого оборудования, односторонний распор и др.), а также при изготовлении и транспортировании элементов следует принимать по проектным данным с учетом предусматриваемых условий производства работ и требований СНиП III-4-80*.
При определении нагрузки от крана вес поднимаемых грузов и вес подвижной стрелы следует принимать с динамическими коэффициентами, равными соответственно 1,20(0,85) при весе до 196 кН (20 тс) и 1,10(0,95) при большем весе. При этом, если отсутствие груза на кране может оказать неблагоприятное влияние на работу рассчитываемой конструкции, кран в расчетах учитывается без груза.
При расчете элементов железобетонных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их транспортировании, нагрузку от собственного веса элементов следует вводить в расчет с динамическими коэффициентами, равными при перевозке транспортом:
Динамические коэффициенты, учитывающие условия транспортирования, допускается принимать в меньших размерах, если это подтверждено опытом, но не ниже 1,3 - при перевозке автотранспортом и не ниже 1,15 - железнодорожным транспортом.
2.32*. Коэффициенты надежности по нагрузке 
к прочим временным нагрузкам и воздействиям, приведенным в пп. 2.24*-2.30, следует принимать по табл. 17*.
к прочим временным нагрузкам и воздействиям, приведенным в пп. 2.24*-2.30, следует принимать по табл. 17*.
При проверке прочности тела опор в случаях использования их для навесной уравновешенной сборки пролетных строений, а также при проверке прочности анкеров, прикрепляющих в этих случаях пролетное строение к опорам, необходимо к собственному весу собираемых консольных частей пролетного строения, создающих на опоре изгибающие моменты разного знака, вводить коэффициенты надежности по нагрузке с учетом конкретных условий изготовления и монтажа собираемых частей (блоков). При заводской технологии изготовления железобетонных блоков пролетных строений коэффициенты надежности по нагрузке от собственного веса допускается при проверке прочности тела опоры и прикрепляющих анкеров определять по формулам:
(36)
, (37)┌───────────────────────────────────────────┬───────────────────────────┐
│ Прочие временные нагрузки и воздействия │ Коэффициент надежности по │
│ │ нагрузке гамма_f │
├───────────────────────────────────────────┼───────────────────────────┤
│Ветровые нагрузки при: │ │
│ эксплуатации моста │ 1,4 │
│ строительстве и монтаже │ 1,0 │
│Ледовая нагрузка │ 1,2 │
│Нагрузка от навала судов │ 1,2 │
│Температурные климатические деформации и│ 1,2 │
│воздействия │ │
│Воздействие морозного пучения грунта │ 1,3 │
│Воздействие сопротивления от трения в под-│ По п. 2.28* │
│вижных опорных частях │ │
│Строительные нагрузки: │ │
│ собственный вес вспомогательных│ 1,1(0,9) │
│ обустройств │ │
│вес складируемых строительных материалов и│ 1,3(0,8) │
│воздействие искусственного регулирования│ │
│во вспомогательных сооружениях │ │
│вес работающих людей, инструментов, мелкого│ 1,3(0,7) │
│оборудования │ │
│вес кранов, копров и транспортных средств │ 1,1(1,0) │
│усилия от гидравлических домкратов и элект-│ 1,3(1,0) │
│рических лебедок при подъеме и передвижке │ │
│усилия от трения при перемещении пролетных│ │
│строений и других грузов: │ │
│ на салазках и по фторопласту │ 1,3(1,0) │
│ " катках │ 1,1(1,0) │
│ " тележках │ 1,2(1,0) │
├───────────────────────────────────────────┴───────────────────────────┤
│ Примечание. Значения гамма_f, указанные в скобках, принимают в│
│случаях, когда при невыгодном сочетании нагрузок увеличивается их│
│суммарное воздействие на элементы конструкции. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
3.1*. При проектировании бетонных и железобетонных мостов и труб необходимо соблюдать указания СТ СЭВ 1406-78 об обеспечении требуемой надежности конструкций от возникновения предельных состояний двух групп, предусмотренных ГОСТ 27751-88 (СТ СЭВ 384-87).
Для этого наряду с назначением соответствующих материалов и выполнением предусмотренных конструктивных требований необходимо проведение указанных в настоящих нормах расчетов.
В расчетах конструкции в целом и отдельных ее элементов необходимо учитывать самые неблагоприятные сочетания нагрузок и воздействий, возможные на различных стадиях их работы.
Рассматриваемые расчетные схемы, общие требования для которых указаны в п. 1.37, должны соответствовать принятым конструктивно-технологическим решениям, учитывать условия изготовления, транспортирования и возведения сооружений, особенности их загружения постоянными и временными нагрузками, порядок предварительного напряжения и регулирования усилий в конструкции.
3.2. Для недопущения предельных состояний первой группы элементы конструкций мостов и труб должны быть рассчитаны в соответствии с указаниями настоящего раздела по прочности, устойчивости (формы и положения) и на выносливость, при этом в расчетах на выносливость должны рассматриваться нагрузки и воздействия, возможные на стадии нормальной эксплуатации сооружений.
┌─────────────────┬──────────────────────┬──────────────────────────────┐
│ Расчет │ Рабочая арматура │ Стадии работы конструкции │
├─────────────────┼──────────────────────┼──────────────────────────────┤
│По образованию│Ненапрягаемая │Нормальная эксплуатация │
│продольных трещин│ │ │
│ │Напрягаемая │Все стадии (нормальная эксплу-│
│ │ │атация, возведение сооружения,│
│ │ │предварительное напряжение,│
│ │ │хранение, транспортирование) │
├─────────────────┼──────────────────────┼──────────────────────────────┤
│По образованию│Напрягаемая │Все стадии │
│трещин, нормаль-│ │ │
│ных и наклонных к│ │ │
│продольной оси│ │ │
│элемента │ │ │
├─────────────────┼──────────────────────┼──────────────────────────────┤
│По раскрытию тре-│Ненапрягаемая и напря-│Все стадии │
│щин, нормальных│гаемая (кроме элемен-│ │
│и наклонных к│тов с напрягаемой ар-│ │
│продольной оси│матурой, проектируемых│ │
│элемента │по категории требова-│ │
│ │ний по трещиностойкос-│ │
│ │ти 2а, см. табл. 39*) │ │
├─────────────────┼──────────────────────┼──────────────────────────────┤
│По закрытию│Напрягаемая │Нормальная эксплуатация │
│(зажатию) трещин,│ │ │
│нормальных к про-│ │ │
│дольной оси эле-│ │ │
│мента │ │ │
├─────────────────┼──────────────────────┼──────────────────────────────┤
│По ограничению│Ненапрягаемая и напря-│Все стадии │
│касательных │гаемая │ │
│напряжений │ │ │
├─────────────────┼──────────────────────┼──────────────────────────────┤
│По деформациям│То же │Нормальная эксплуатация │
│(прогибам) проле-│ │ │
│тных строений в│ │ │
│мостах всех наз-│ │ │
│начений и углам│ │ │
│перелома профиля│ │ │
│проезда в авто-│ │ │
│дорожных и горо-│ │ │
│дских мостах │ │ │
└─────────────────┴──────────────────────┴──────────────────────────────┘
3.3. Расчеты по трещиностойкости совместно c конструктивными и другими требованиями (к водоотводу и гидроизоляции конструкций, морозостойкости и водонепроницаемости бетона) должны обеспечивать коррозионную стойкость железобетонных мостов и труб, а также препятствовать возникновению повреждений в них при совместном воздействии силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды.
Элементы железобетонных конструкций в зависимости от назначения, условий работы и применяемой арматуры должны удовлетворять соответствующим категориям требований по трещиностойкости, которые предусматривают различную вероятность образования (появления) трещин и предельные расчетные значения ширины их раскрытия (см. п. 3.95*).
3.4. Усилия в сечениях элементов статически неопределимых конструкций от нагрузок и воздействий при расчетах по предельным состояниям первой и второй групп следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.
В конструкциях, методика расчета которых с учетом неупругих свойств бетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств бетона усилия в сечениях элементов допускается определять в предположении их линейной упругости.
3.5. Если в процессе изготовления или монтажа конструкции изменяются расчетные схемы или геометрические характеристики сечений, то усилия, напряжения и деформации в конструкции необходимо определять суммированием их для всех предшествующих стадий работы. При этом, как правило, следует учитывать изменение усилий во времени из-за усадки и ползучести бетона и релаксации напряжений в напрягаемой арматуре.
3.7*. В предварительно напряженных конструкциях напряжения в бетоне и арматуре в сечениях, нормальных к продольной оси элемента, следует определять по правилам расчета упругих материалов, рассматривая сечение как сплошное. Если бетон омоноличивания напрягаемой арматуры, расположенной в открытых каналах, не имеет сцепления (см. п. 3.170) с бетоном основной конструкции, то следует считать, что и напрягаемая арматура, расположенная в канале, не имеет сцепления с бетоном конструкции.
При определении ширины раскрытия трещин в элементах предварительно напряженных конструкций (в том числе и со смешанным армированием) напряжения в арматуре следует определять без учета работы растянутой зоны бетона. Допускается усилия растянутой зоны бетона полностью передавать на арматуру.
Характеристики приведенного сечения во всех случаях необходимо определять с учетом имеющейся в сечении напрягаемой и ненапрягаемой арматуры с учетом п. 3.48*.
Если элементы конструкции выполнены из бетона разных классов, то общую рабочую площадь сечения следует определять с учетом соответствующих им модулей упругости.
В конструкциях, напрягаемых на бетон, на стадии его обжатия в рабочей площади бетона не учитывают площадь закрытых и открытых каналов. При расчете этих конструкций на стадии эксплуатации допускается в расчетной площади сечения бетона учитывать площадь сечения заинъецированных закрытых каналов. Бетон омоноличивания открытых каналов допускается учитывать при условии выполнения требований по п. 3.104* специальных технологических мероприятий в соответствии с п. 3.170 и установки в бетоне омоноличивания ненапрягаемой арматуры. При этом ширина раскрытия трещин в бетоне омоноличивания не должна превышать размеров, принятых для элементов, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 3в.
3.8*. В составных по длине (высоте) конструкциях следует производить проверки прочности и трещиностойкости в сечениях, совпадающих со стыками или пересекающих зону стыков.
Стыки должны обеспечивать передачу расчетных усилий без появления повреждений в бетоне омоноличивания и на торцах стыкуемых элементов (блоков).
3.9*. Стенки тавровых балок железнодорожных пролетных строений необходимо рассчитывать с учетом возможного на мосту поперечного смещения пути, принимаемого в размере не менее 10 см.
Расчет стенок балок пролетных строений мостов по образованию трещин рекомендуется производить с учетом кручения и изгиба стенок (из их плоскости).
3.10*. Предварительное напряжение арматуры характеризуют значения начального (контролируемого) усилия с учетом п. 3.86, прикладываемого к концам напрягаемой арматуры через натяжные устройства, и установившегося усилия, равного контролируемому за вычетом потерь, произошедших к рассматриваемому моменту времени. При этом напряжения в арматуре, соответствующие контролируемому усилию, не должны превышать расчетных сопротивлений, указанных в табл. 31*, с учетом коэффициентов условий работы в соответствии с п. 3.43*.
Для напрягаемых арматурных элементов в проектной документации должны указываться значения контролируемых усилий и соответствующих им удлинений (вытяжек) арматуры с учетом поз. 4 табл. 1* обязательного приложения 11*.
в общем случае определяются по формуле
, (38)*
- напряжения, отвечающие контролируемому усилию и назначаемые с учетом требований 
- модуль упругости напрягаемой арматуры;