Утративший силу
5.13. Стержни периодического профиля, а также гладкие стержни, применяемые в сварных каркасах и сетках, выполняются без крюков. Растянутые гладкие стержни вязаных каркасов и сеток должны заканчиваться крюками, лапками или петлями.
5.14. Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее 
, определяемую по формуле
, определяемую по формуле
, (186)
,
, 
и 
, а также допускаемые минимальные величины 
определяются по
При этом гладкие арматурные стержни должны оканчиваться крюками или иметь приваренную поперечную арматуру по длине заделки. К величине 
допускается вводить коэффициенты условий работы бетона, кроме 
.
допускается вводить коэффициенты условий работы бетона, кроме .
Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б значения 
, определяемые по формуле (186), должны быть увеличены на 10 d для растянутого бетона и на 5 d - для сжатого.
, определяемые по формуле (186), должны быть увеличены на 10 d для растянутого бетона и на 5 d - для сжатого.
В случае, когда анкеруемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности с полным расчетным сопротивлением, вычисленную по формуле (186) длину анкеровки 
допускается уменьшать, умножая на отношение необходимой по расчету и фактической площадей сечения арматуры.
допускается уменьшать, умножая на отношение необходимой по расчету и фактической площадей сечения арматуры.
Если по расчету вдоль анкеруемых стержней образуются трещины от растяжения бетона, то стержни должны быть заделаны в сжатую зону бетона на длину 
, определяемую по формуле (186).
, определяемую по формуле (186).
При невозможности выполнения указанных требований должны быть приняты меры по анкеровке продольных стержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением в рассматриваемом сечении (постановка косвенной арматуры, приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей, отгиб анкерующих стержней). При этом величина 
должна быть не менее 10d.
должна быть не менее 10d.
Для закладных деталей должны учитываться следующие особенности. Длину растянутых анкерных стержней закладных деталей, заделанных в растянутом или в сжатом бетоне, при 
или 
следует определять по формуле (186), пользуясь значениями 
, 
, 
по поз.1а табл.37. В остальных случаях указанные значения следует принимать по поз.1б табл.37. Здесь 
- сжимающие напряжения в бетоне, действующие перпендикулярно анкерному стержню и определяемые как для упругого материала по приведенному сечению от постоянно действующих нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке 
.
или следует определять по формуле (186), пользуясь значениями , , по поз.1а табл.37. В остальных случаях указанные значения следует принимать по поз.1б табл.37. Здесь - сжимающие напряжения в бетоне, действующие перпендикулярно анкерному стержню и определяемые как для упругого материала по приведенному сечению от постоянно действующих нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке .
При действии на анкерные стержни закладной детали растягивающих и сдвигающих усилий правая часть формулы (186) умножается на коэффициент 
, определяемый по формуле
, определяемый по формуле
, (187)
, 
- соответственно растягивающее и сдвигающее усилие в анкерном стержне.┌───────────────────────┬───────────────────────────────────────────────┐
│Условия работы ненапря-│Коэффициенты для определения анкеровки ненапря-│
│гаемой арматуры │гаемой арматуры │
│ ├───────────────────────┬───────────────────────┤
│ │периодического профиля │ гладкой │
│ ├─────┬──────┬─────┬────┼─────┬──────┬─────┬────┤
│ │оме- │Дельта│ламб-│l │оме- │Дельта│лам- │l │
│ │га_an│лам- │да_an│an, │га_an│ламб- │да_an│an, │
│ │ │да_an │ │мм │ │да_an │ │мм │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ ├─────┴────┤ │ ├─────┴────┤
│ │ │ │ не менее │ │ │ не менее │
├───────────────────────┼─────┼──────┼─────┬────┼─────┼──────┼─────┬────┤
│1. Заделка арматуры: │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│а) растянутой в растя-│ │ │ │ │ │ │ │ │
│нутом бетоне │0,70 │ 11 │ 20 │250 │ 1,20│ 11 │ 20 │250 │
│б) сжатой или растяну-│ │ │ │ │ │ │ │ │
│той в сжатом бетоне │0,50 │ 8 │ 12 │200 │ 0,80│ 8 │ 15 │200 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│2. Стыки арматуры внах-│ │ │ │ │ │ │ │ │
│лестку: │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│а) в растянутом бетоне│0,90 │ 11 │ 20 │250 │ 1,55│ 11 │ 20 │250 │
│б) в сжатом бетоне │0,65 │ 8 │ 15 │200 │ 1,00│ 8 │ 15 │200 │
└───────────────────────┴─────┴──────┴─────┴────┴─────┴──────┴─────┴────┘
При этом длина анкерных стержней должна быть не меньше минимальных значений 
согласно требованиям настоящего пункта.
согласно требованиям настоящего пункта.
Анкера из гладкой арматуры класса А-I следует применять только при наличии усилений на их концах в виде пластинок, высаженных головок и поперечных коротышей. Длина этих анкеров определяется расчетом на выкалывание и смятие бетона. Допускается применение анкеров из указанной стали с крюками на концах для конструктивных деталей.
5.15. Для обеспечения анкеровки всех продольных стержней арматуры, заводимых за грань опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элементов должны выполняться следующие требования:
а) если соблюдаются условия п.3.32, длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна составлять не менее 5 d;
б) если условия п.3.32 не соблюдаются, длина запуска стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна быть не менее 10 d.
Длина зоны анкеровки 
на крайней свободной опоре, на которой снижаются расчетные сопротивления арматуры (см. п.2.28* и табл.24*), определяется согласно указаниям п.5.14 и поз.1б табл.37.
на крайней свободной опоре, на которой снижаются расчетные сопротивления арматуры (см. п.2.28* и табл.24*), определяется согласно указаниям п.5.14 и поз.1б табл.37.
При наличии косвенной арматуры длина зоны анкеровки снижается делением коэффициента 
на величину 
и уменьшением коэффициента 
на величину 
.
на величину и уменьшением коэффициента на величину .
- объемный коэффициент армирования, определяемый:
,
где 
- площадь сечения огибающего хомута, расположенного у граней элемента; в любом случае значение 
принимается не более 0,06.
- площадь сечения огибающего хомута, расположенного у граней элемента; в любом случае значение принимается не более 0,06.
Напряжение сжатия бетона на опоре 
определяется делением опорной реакции на площадь опирания элемента и принимается не более 
.
определяется делением опорной реакции на площадь опирания элемента и принимается не более .
Косвенное армирование распределяется по длине зоны анкеровки от торца элемента до ближайшей к опоре нормальной трещине.
Длина запуска стержней за внутреннюю грань опоры уменьшается против требуемой настоящим пунктом, если величина 
, и принимается равной 
, но не менее 5d. В этом случае, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным стальным закладным деталям снижение расчетного сопротивления продольной арматуры на опорном участке не производится.
, и принимается равной , но не менее 5d. В этом случае, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным стальным закладным деталям снижение расчетного сопротивления продольной арматуры на опорном участке не производится.
5.16. Площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах должна приниматься не менее указанной в табл. 38.
┌────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────┐
│ │Минимальная площадь сечения про-│
│ │дольной арматуры в железобетонных│
│ Условия работы арматуры │элементах, % площади сечения бето-│
│ │на │
├────────────────────────────────────┼──────────────────────────────────┤
│1. Арматура S в изгибаемых, а также│ 0,05 │
│ во внецентренно растянутых эле-│ │
│ ментах при расположении продоль-│ │
│ ной силы за пределами рабочей│ │
│ высоты сечения │ │
├────────────────────────────────────┼──────────────────────────────────┤
│2. Арматура S, S' во внецентренно│ 0,05 │
│ растянутых элементах при располо-│ │
│ жении продольной силы между арма-│ │
│ турой S и S' │ │
├────────────────────────────────────┼──────────────────────────────────┤
│3. Арматура S, S' во внецентренно │ │
│сжатых элементах при: │ │
│ l_0/i<17 │ 0,05 │
│ 17<=l_0/i<=35 │ 0,10 │
│ 35
│ l_0/i>83 │ 0,25 │
└────────────────────────────────────┴──────────────────────────────────┘
Примечание. Минимальная площадь сечения арматуры, приведенная в настоящей таблице, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения 
. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах указанная величина минимального армирования относится к полной площади сечения бетона.
. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах указанная величина минимального армирования относится к полной площади сечения бетона.
В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальная площадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься вдвое больше величин, указанных в табл. 38.
Минимальный процент содержания арматуры S и S' во внецентренно сжатых элементах, несущая способность которых при расчетном эксцентриситете используется менее чем на 50%, независимо от гибкости элементов принимается равным 0,05.
Требования табл. 38 не распространяются на армирование, определяемое расчетом элемента для стадий транспортирования и возведения; в этом случае площадь сечения арматуры определяется только расчетом по прочности. Если расчетом установлено, что несущая способность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то должны учитываться требования п. 1.19 для слабоармированных элементов.