Утративший силу
, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по
При расчете в стадии обжатия конструкций значение 
следует принимать не более 330 МПа, а для арматуры класса А-IIIв - равным 170 МПа.
следует принимать не более 330 МПа, а для арматуры класса А-IIIв - равным 170 МПа.
.┌────────────────────────┬──────────────────────────────────────────────┐
│ │ Расчетные сопротивления арматуры для │
│ │ предельных состояний первой группы, │
│ Стержневая арматура │ МПа (кгс/см2) │
│ классов ├────────────────────────────┬─────────────────┤
│ │ растяжению │ сжатию │
│ ├─────────────┬──────────────┤ R_sc │
│ │ продольной │ поперечной │ │
│ │ R_s │ (хомутов и │ │
│ │ │ отогнутых │ │
│ │ │ стержней) │ │
│ │ │ R_sw │ │
├────────────────────────┼─────────────┼──────────────┼─────────────────┤
│А-I │ 225 (2300) │ 175 (1800) │ 225 (2300) │
│А-II │ 280 (2850) │ 225 (2300) │ 280 (2850) │
│A-III диаметром, │ │ │ │
│мм: │ │ │ │
│ 6-8 │ 355 (3600) │ 285* (2900) │ 355 (3600) │
│ 10-40 │ 365 (3750) │ 290* (3000) │ 365 (3750) │
│A-IV │ 510 (5200) │ 405 (4150) │ 450 (4600)** │
│A-V │ 680 (6950) │ 545 (5550) │ 500 (5100)** │
│A-VI │ 815 (8300) │ 650 (6650) │ 500 (5100)** │
│Aт-VII │ 980 (10000) │ 785 (8000) │ 500 (5100)** │
│A-IIIв с контролем: │ │ │ │
│ удлинения и напряже-│ 490 (5000) │ 390 (4000) │ 200 (2000) │
│ ния │ │ │ │
│ только удлинения │ 450 (4600) │ 360 (3700) │ 200 (2000) │
└────────────────────────┴─────────────┴──────────────┴─────────────────┘
* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения 
принимаются равными 255 МПа (2600 
).
принимаются равными 255 МПа (2600 ).
** Указанные значения 
принимаются для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок, указанных в поз.2а табл.15; при учете нагрузок, указанных в поз.2б табл.15, принимается значение 
. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях следует принимать значение 
(4100 
).
принимаются для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок, указанных в поз.2а табл.15; при учете нагрузок, указанных в поз.2б табл.15, принимается значение . Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях следует принимать значение (4100 ).
Примечания: 1. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления 
принимаются как для арматуры класса А-III.
принимаются как для арматуры класса А-III.
2.28. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы 
, учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т.п., либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и т.д.
, учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т.п., либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и т.д.
вводят в расчет с 
.
Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) 
снижаются по сравнению с 
путем умножения на коэффициенты условий работы 
и 
:
снижаются по сравнению с путем умножения на коэффициенты условий работы и :
а) независимо от вида и класса арматуры - на коэффициент 
, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;
, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;
б) для стержневой арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и для проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах - на коэффициент 
, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.
, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.┌────────────────┬─────┬────────────────────────────────────────────────┐
│Проволочная │Диа- │Расчетные сопротивления арматуры для предельных │
│арматура │метр │состояний первой группы, МПа (кгс/см2) │
│классов │арма-├────────────────────────────────┬───────────────┤
│ │туры,│ растяжению │ сжатию │
│ │мм ├───────────────┬────────────────┤ R_sc │
│ │ │продольной │поперечной (хо- │ │
│ │ │R_s │мутов и отогну- │ │
│ │ │ │тых стержней) │ │
│ │ │ │R_sw │ │
├────────────────┼─────┼───────────────┼────────────────┼───────────────┤
│Вр-I │ 3-5 │ 410 (4200) │ 290 (3000)* │ 375(3850)** │
├────────────────┼─────┼───────────────┼────────────────┼───────────────┤
│B-II при классе │ │ │ │ │
│прочности: │ │ │ │ │
│ 1500 │ 3 │ 1250 (12750)│ 1000 (10200) │ │
│ 1400 │ 4-5 │ 1170 (11900)│ 940 (9600) │ │
│ 1300 │ 6 │ 1050 (10700)│ 835 (8500) │ │
│ 1200 │ 7 │ 1000 (10200)│ 785 (8000) │ │
│ 1100 │ 8 │ 915 (9300) │ 730 (7450) │ │
├────────────────┼─────┼───────────────┼────────────────┼───────────────┤
│Вр-II при классе│ │ │ │ │
│прочности: │ │ │ │ │
│ 1500 │ 3 │ 1250 (12750)│ 1000 (10200) │ 500(5100)** │
│ 1400 │ 4-5 │ 1170 (11900)│ 940 (9600) │ │
│ 1200 │ 6 │ 1000 (10200)│ 785 (8000) │ │
│ 1100 │ 7 │ 915 (9300) │ 730 (7450) │ │
│ 1000 │ 8 │ 850 (8700) │ 680 (6950) │ │
├────────────────┼─────┼───────────────┼────────────────┼───────────────┤
│K-7 при классе │ │ │ │ │
│прочности: │ │ │ │ │
│ 1500 │ 6-12│ 1250 (12750)│ 1000 (10200) │ │
│ 1400 │ 15 │ 1180 (12050)│ 945 (9600) │ │
├────────────────┼─────┼───────────────┼────────────────┼───────────────┤
│ K-19 │ 14 │ 1250 (12750)│ 1000 (10200) │ │
└────────────────┴─────┴───────────────┴────────────────┴───────────────┘
следует принимать равным 325 МПа (3300 
).
** Данные значения 
принимают при расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов на нагрузки, указанные в поз.2а табл.15. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз.2б табл.15, а также при расчете конструкций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех видов значение 
следует принимать для арматуры классов:
принимают при расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов на нагрузки, указанные в поз.2а табл.15. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз.2б табл.15, а также при расчете конструкций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех видов значение следует принимать для арматуры классов:
);
).
с учетом указанных коэффициентов условий работы 
и 
приведены в
Кроме того, расчетные сопротивления 
, 
, 
в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл.24* - 26* и 27.
, , в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл.24* - 26* и 27.
2.29. Длину зоны передачи напряжений 
для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле
для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле
, (11)
и 
принимаются по 
при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме 
.
в 
и 
;
при расчете элементов по трещиностойкости - значению 
. Здесь 
принимается с учетом первых потерь по поз.1-5 табл.5.
. Здесь принимается с учетом первых потерь по поз.1-5 табл.5.
В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе (кроме классов В7,5 - В12,5) значения 
и 
увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл.28.
и увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл.28.┌───────────────────────┬───────────┬───────────┬───────────────────────┐
│Факторы, обусловливаю- │Характерис-│Класс арма-│Коэффициент условий │
│щие введение коэффици- │тика арма- │туры │работы арматуры │
│ента условий работы │туры │ ├────────┬──────────────┤
│арматуры │ │ │условное│числовое зна- │
│ │ │ │обозна- │чение │
│ │ │ │чение │ │
├───────────────────────┼───────────┼───────────┼────────┼──────────────┤
│1. Работа арматуры на │Поперечная │Независимо │гамма_s1│См.п.2.28* │
│ действие попереч- │ │от класса │ │ │
│ ных сил │ │ │ │ │
├───────────────────────┼───────────┼───────────┼────────┼──────────────┤
│2. Наличие сварных со- │ " │A-III и │гамма_s2│ То же │
│ единений арматуры │ │Bp-I │ │ │
│ при действии попе- │ │ │ │ │
│ речных сил │ │ │ │ │
├───────────────────────┼───────────┼───────────┼────────┼──────────────┤
│3. Многократно по- │Продольная │Независимо │гамма_s3│См.табл.25* │
│ вторяющаяся на- │и попереч- │от класса │ │ │
│ грузка │ная │ │ │ │
├───────────────────────┼───────────┼───────────┼────────┼──────────────┤
│4. Наличие сварных со- │Продольная │A-I, A-II, │гамма_s4│См.табл.26* │
│ единений при много- │и попереч- │A-III, A-IV│ │ │
│ кратном повторе- │ная при на-│A-V │ │ │
│ нии нагрузки │личии свар-│ │ │ │
│ │ных соеди- │ │ │ │
│ │нений арма-│ │ │ │
│ │туры │ │ │ │
├───────────────────────┼───────────┼───────────┼────────┼──────────────┤
│5. Зона передачи на- │Продольная │Независимо │гамма_s5│ l_xи/l_p │
│ пряжений для арма- │напрягаемая│от класса │ │ │
│ туры без анкеров │Продольная │То же │ │ l_xи/l_an │
│ и зона анкеровки │ненапрягае-│ │ │В формулах │
│ ненапрягаемой ар- │мая │ │ │поз.5: │
│ матуры │ │ │ │l_xи - рассто-│
│ │ │ │ │яние от начала│
│ │ │ │ │зоны передачи │
│ │ │ │ │напряжений до │
│ │ │ │ │рассматривае- │
│ │ │ │ │мого сечения; │
│ │ │ │ │l_p, l_an - │
│ │ │ │ │соответственно│
│ │ │ │ │длина зоны пе-│
│ │ │ │ │редачи напря- │
│ │ │ │ │жений и зоны │
│ │ │ │ │анкеровки ар- │
│ │ │ │ │матуры (см.пп.│
│ │ │ │ │2,29 и 5,14) │
├───────────────────────┼───────────┼───────────┼────────┼──────────────┤
│6. Работа высокопроч- │Продольная │A-IV; A-V; │гамма_s6│Согласно ука- │
│ ной арматуры при │растянутая │A-VI; Aт- │ │заниям п.3.13*│
│ напряжениях выше │ │VII; В-II; │ │ │
│ условного предела │ │Bр-II; К-7;│ │ │
│ текучести │ │К-19 │ │ │
├───────────────────────┼───────────┼───────────┼────────┼──────────────┤
│7. Элементы из легко- │Поперечная │A-I; Bp-I │гамма_s7│ 0,8 │
│ го бетона класса │ │ │ │ │
│ В7,5 и ниже │ │ │ │ │
├───────────────────────┼───────────┼───────────┼────────┼──────────────┤
│8. Элементы из ячеис- │Продольная │Независимо │гамма_s8│190+40В │
│ того бетона класса │сжатая │от класса │ │──────- <=1 │
│ В7,5 и ниже │ │ │ │ R_sc │
│ │ │ │ │ │
│ │Поперечная │ То же │ │25В │
│ │ │ │ │──── <=1 │
│ │ │ │ │R_sw │
├───────────────────────┼───────────┼───────────┼────────┼──────────────┤
│9. Защитное покрытие │Продольная │ " │гамма_s9│См.табл.27 │
│ арматуры в элемен- │сжатая │ │ │ │
│ тах из ячеистого бе-│ │ │ │ │
│ тона │ │ │ │ │
└───────────────────────┴───────────┴───────────┴────────┴──────────────┘
Примечания: 1. Коэффициенты 
и 
по поз. 3 и 4 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, указанные коэффициенты учитываются одновременно.
и по поз. 3 и 4 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, указанные коэффициенты учитываются одновременно.
2. Коэффициент 
по поз.5 настоящей таблицы вводится кроме расчетных сопротивлений 
и к предварительному напряжению арматуры 
.
по поз.5 настоящей таблицы вводится кроме расчетных сопротивлений и к предварительному напряжению арматуры .
и 
даны в МПа; значения В - см. ┌────────────────────────┬──────────────────────────────────────────────┐
│ │Коэффициент условий работы арматуры гаммаs3 │
│ │при многократном повторении нагрузки │
│ Класс арматуры │с коэффициентом асимметрии цикла рs, равным │
│ ├─────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬─────┤
│ │ -1,0│-0,2│ 0 │0,2 │0,4 │0,7 │0,8 │0,9 │1,0 │
├────────────────────────┼─────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┤
│A-I │ 0,41│0,63│0,70│0,77│0,90│1,00│1,00│1,00│1,00 │
│A-II │ 0,42│0,51│0,55│0,60│0,69│0,93│1,00│1,00│1,00 │
│A-III диаметром, мм: │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 6-8 │ 0,33│0,38│0,42│0,47│0,57│0,85│0,95│1,00│1,00 │
│ 10-40 │ 0,31│0,36│0,40│0,45│0,55│0,81│0,91│0,95│1,00 │
│A-IV │ - │ - │ - │ - │0,38│0,72│0,91│0,96│1,00 │
│A-V │ - │ - │ - │ - │0,27│0,55│0,69│0,87│1,00 │
│A-VI │ - │ - │ - │ - │0,19│0,53│0,67│0,87│1,00 │
│Aт-VII │ - │ - │ - │ - │0,15│0,40│0,60│0,80│1,00 │
│Bp-II │ - │ - │ - │ - │ - │0,67│0,82│0,91│1,00 │
│B-II │ - │ - │ - │ - │ - │0,77│0,97│1,00│1,00 │
│K-7 диаметром, мм: │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 6 и 9 │ - │ - │ - │ - │ - │0,77│0,92│1,00│1,00 │
│12 и 15 │ - │ - │ - │ - │ - │0,68│0,84│1,00│1,00 │
│K-19 диаметром 14 мм │ - │ - │ - │ - │ - │0,63│0,77│0,96│1,00 │
│Bp-I │ - │ - │0,56│0,71│0,85│0,94│1,00│1,00│1,00 │
│A-IIIв с контролем: │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ удлинений и напряжений│ - │ - │ - │ - │0,41│0,66│0,84│1,00│1,00 │
│ только удлинений │ - │ - │ - │ - │0,46│0,73│0,93│1,00│1,00 │
└────────────────────────┴─────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴─────┘
,
где 
, 
- соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п.3.47.
, - соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п.3.47.
Примечание. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:
где 
, 
- соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки.
, - соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки.┌──────────┬──────┬─────────────────────────────────────────────────────┐
│ │Группа│Коэффициент условий работы арматуры гамма_s4 при│
│Класс │свар- │многократном повторении нагрузки и коэффициенте│
│арматуры │ных │асимметрии цикла р_s, равном │
│ │соеди-├────────┬───────┬──────┬───────┬───────┬───────┬─────┤
│ │нений │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ │ 0 │ 0,2 │ 0,4 │ 0,7 │ 0,8 │ 0,9 │ 1,0 │
├──────────┼──────┼────────┼───────┼──────┼───────┼───────┼───────┼─────┤
│A-I; A-II │ 1 │ 0,90 │ 0,95 │ 1,00 │ 1,00 │ 1,00 │ 1,00 │ 1,00│
│ │ 2 │ 0,65 │ 0,70 │ 0,75 │ 0,90 │ 1,00 │ 1,00 │ 1,00│
│ │ 3 │ 0,25 │ 0,30 │ 0,35 │ 0,50 │ 0,65 │ 0,85 │ 1,00│
│ │ 4 │ 0,20 │ 0,20 │ 0,25 │ 0,30 │ 0,45 │ 0,65 │ 1,00│
├──────────┼──────┼────────┼───────┼──────┼───────┼───────┼───────┼─────┤
│А-III │ 1 │ 0,90 │ 0,95 │ 1,00 │ 1,00 │ 1,00 │ 1,00 │ 1,00│
│ │ 2 │ 0,60 │ 0,65 │ 0,65 │ 0,70 │ 0,75 │ 0,85 │ 1,00│
│ │ 3 │ 0,20 │ 0,25 │ 0,30 │ 0,45 │ 0,60 │ 0,80 │ 1,00│
│ │ 4 │ 0,15 │ 0,20 │ 0,20 │ 0,30 │ 0,40 │ 0,60 │ 1,00│
├──────────┼──────┼────────┼───────┼──────┼───────┼───────┼───────┼─────┤
│A-IV │ 1 │ - │ - │ 0,95 │ 0,95 │ 1,00 │ 1,00 │ 1,00│
│ │ 2 │ - │ - │ 0,75 │ 0,75 │ 0,80 │ 0,90 │ 1,00│
│ │ 3 │ - │ - │ 0,30 │ 0,35 │ 0,55 │ 0,70 │ 1,00│
├──────────┼──────┼────────┼───────┼──────┼───────┼───────┼───────┼─────┤
│A-V │ 1 │ - │ - │ 0,95 │ 0,95 │ 1,00 │ 1,00 │ 1,00│
│горяче- │ 2 │ - │ - │ 0,75 │ 0,75 │ 0,80 │ 0,90 │ 1,00│
│катаная │ 3 │ - │ - │ 0,35 │ 0,40 │ 0,50 │ 0,70 │ 1,00│
└──────────┴──────┴────────┴───────┴──────┴───────┴───────┴───────┴─────┘