Примечания: 1. При расчете свай всех видов как на вдавливающие, так и на выдергивающие нагрузки продольное усилие, возникающее в свае от расчетной нагрузки N, следует определять с учетом собственного веса сваи, принимаемого с коэффициентом надежности по нагрузке, увеличивающим расчетное усилие.

2. Если расчет свайных фундаментов производится с учетом ветровых и крановых нагрузок, то воспринимаемую крайними сваями расчетную нагрузку допускается повышать на 20% (кроме фундаментов опор линий электропередачи).

Если сваи фундамента опоры моста в направлении действия внешних нагрузок образуют один или несколько рядов, то при учете (совместном или раздельном) нагрузок от торможения, давления ветра, льда и навала судов, воспринимаемых наиболее нагруженной сваей, расчетную нагрузку допускается повышать на 10% при четырех сваях в ряду и на 20% при восьми сваях и более. При промежуточном числе свай процент повышения расчетной нагрузки определяется интерполяцией.

3.11. Расчетную нагрузку на сваю N, кН (тc), следует определять, рассматривая фундамент как рамную конструкцию, воспринимающую вертикальные и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты.

Для фундаментов с вертикальными сваями расчетную нагрузку на сваю допускается определять по формуле

где - расчетная сжимающая сила, кН (тс);

, - расчетные исгибающие моменты, , относительно главных центральных осей x и у плана свай в плоскости подошвы ростверка;

n - число свай в фундаменте;

, - расстояния от главных осей до оси каждой сваи, м;

x, y - расстояния от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляется расчетная нагрузка, м.

3.12. Горизонтальную нагрузку, действующую на фундамент с вертикальными сваями одинакового поперечного сечения, допускается принимать равномерно распределенной между всеми сваями.

3.13. Проверка устойчивости свайного фундамента и его основания должна производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 с учетом действия дополнительных горизонтальных реакций от свай, приложенных к сдвигаемой части грунта.

3.14. Сваи и свайные фундаменты следует рассчитывать по прочности материала и производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения, если основание сложено пучинистыми грунтами.

3.15. Расчет свай и свайных фундаментов по деформациям следует производить исходя из условия

где s - совместная деформация сваи, свайного фундамента и сооружения (осадка, перемещение, относительная разность осадок свай, свайных фундаментов и т.п.), определяемая расчетом по указаниям пп.3.3, 3.4, разд.6 и рекомендуемого приложения 1;

- предельное значение совместной деформации основания сваи, свайного фундамента и сооружения, устанавливаемое по указаниям СНиП 2.02.01-83, а для мостов - СНиП 2.05.03-84.

4. Расчет несущей способности свай

Сваи-стойки

4.1. Несущую способность , кН (тс), забивной сваи, сваи-оболочки, набивной и буровой свай, опирающихся на скальный грунт, а также забивной сваи, опирающейся на малосжимаемый грунт (см. примечание к п.2.2), следует определять по формуле

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый ;

A - площадь опирания на грунт сваи, , принимаемая для свай сплошного сечения равной площади поперечного сечения, а для свай полых круглого сечения и свай-оболочек - равной площади поперечного сечения нетто при отсутствии заполнения их полости бетоном и равной площади поперечного сечения брутто при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров.

Расчетное сопротивление грунта R под нижним концом сваи-стойки, кПа ( ), следует принимать:

а) для всех видов забивных свай, опирающихся на скальные и малосжимаемые грунты, R = 20 000 кПа (2000 );

б) для набивных и буровых свай и свай-оболочек, заполняемых бетоном и заделанных в невыветрелый скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0,5 м, - по формуле

где - нормативное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа ( ).

- коэффициент надежности по грунту, принимаемый ;

- расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочкив скальный грунт, м;

- наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной и буровой свай и сваи-оболочки, м;

в) для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность невыветрелого скального грунта, прикрытого слоем нескальных неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров сваи-оболочки, - по формуле

где , - то же, что в формуле (6).

Примечание. При наличии в основании набивных, буровых свай и свай-оболочек выветрелых, а также размягчаемых скальных грунтов их предел прочности на одноосное сжатие следует принимать по результатам испытаний штампами или по результатам испытаний свай и свай-оболочек статической нагрузкой.

Висячие забивные сваи всех видов и сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта

4.2. Несущую способность , кН (тc), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый ;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа ( ), принимаемое по табл. 1;

A - площадь опирания на грунт сваи, , принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;

- наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

- расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа ( ), принимаемое по табл. 2;

- толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

, - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3.

В формуле (8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.

Таблица 1

┌───────┬───────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Глуби- │   Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и   │
│на пог-│  свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа (тс/м2  │
│ружения│                                                               │
│нижнего├───────────────────────────────────────────────────────────────┤
│ конца │               песчаных грунтов средней плотности              │
│сваи, м├───────┬──────────┬──────┬──────────┬──────────┬───────┬───────┤
│       │граве- │ крупных  │   -  │ средней  │  мелких  │пылева-│   -   │
│       │листых │          │      │ крупности│          │тых    │       │
│       ├───────┴──────────┴──────┴──────────┴──────────┴───────┴───────┤
│       │            пылевато-глинистых грунтов при показателе          │
│       │                      текучести I , равном                     │
│       │                                 L                             │
│       ├───────┬──────────┬──────┬──────────┬──────────┬───────┬───────┤
│       │   0   │    0,1   │0,2   │  0,3     │   0,4    │   0,5 │  0,6  │
├───────┼───────┼──────────┼──────┼──────────┼──────────┼───────┼───────┤
│   3   │ 7500  │6600 (660)│ 3000 │3100 (310)│2000 (200)│ 1100  │  600  │
│       │       │──────────│      │──────────│──────────│       │       │
│       │ (750) │4000 (400)│(300) │2000 (200)│1200 (120)│ (110) │  (60) │
│       │       │          │      │          │          │       │       │
│   4   │ 8300  │6800 (680)│ 3800 │3200 (320)│2100 (210)│ 1250  │  700  │
│       │       │──────────│      │──────────│──────────│       │       │
│       │ (830) │5100 (510)│(380) │2500 (250)│1600 (160)│ (125) │  (70) │
│       │       │          │      │          │          │       │       │
│   5   │ 8800  │7000 (700)│ 4000 │3400 (340)│2200 (220)│ 1300  │  800  │
│       │       │──────────│      │──────────│──────────│       │       │
│       │ (880) │6200 (620)│(400) │2800 (280)│2000 (200)│ (130) │  (80) │
│       │       │          │      │          │          │       │       │
│   7   │ 9700  │7300 (730)│ 4300 │3700 (370)│2400 (240)│ 1400  │  850  │
│       │       │──────────│      │──────────│──────────│       │       │
│       │ (970) │6900 (690)│(430) │3300 (330)│2200 (220)│ (140) │  (85) │
│       │       │          │      │          │          │       │       │
│   10  │10 500 │7700 (770)│ 5000 │4000 (400)│2600 (260)│ 1500  │  900  │
│       │       │──────────│      │──────────│──────────│       │       │
│       │(1050) │7300 (730)│(500) │3500 (350)│2400 (240)│ (150) │ (900) │
│       │       │          │      │          │          │       │       │
│   15  │11 700 │8200 (820)│ 5600 │4400 (440)│2900 (290)│ 1650  │ 1000  │
│       │       │──────────│      │──────────│          │       │       │
│       │(1170) │7500 (750)│(560) │4000 (400)│          │ (165) │ (100) │
│       │       │          │      │          │          │       │       │
│   20  │12 600 │   8500   │ 6200 │4800 (480)│3200 (320)│ 1800  │ 1100  │
│       │       │          │      │──────────│          │       │       │
│       │(1260) │  (850)   │(620) │4500 (450)│          │ (180) │ (110) │
│       │       │          │      │          │          │       │       │
│   25  │13 400 │   9000   │ 6800 │5200 (520)│3500 (350)│ 1950  │ 1200  │
│       │(1340) │  (900)   │(680) │          │          │ (195) │ (120) │
│       │       │          │      │          │          │       │       │
│   30  │14 200 │   9500   │ 7400 │5600 (560)│3800 (380)│ 2100  │ 1300  │
│       │(1420) │  (950)   │(740) │          │          │ (210) │ (130) │
│       │       │          │      │          │          │       │       │
│   35  │15 000 │  10 000  │ 8000 │6000 (600)│4100 (410)│ 2250  │ 1400  │
│       │(1500) │  (1000)  │(800) │          │          │ (225) │ (140) │
│                                                                       │
 │     Примечания: 1. Над  чертой даны значения  R для песчаных  грунтов,│
│под чертой - для пылевато-глинистых.                                   │
│     2. В табл.1  и  2 глубину погружения нижнего конца сваи и  среднюю│
│глубину  расположения  слоя  грунта  при планировке территории срезкой,│
│подсыпкой,  намывом до 3  м  следует  принимать  от  уровня  природного│
│рельефа,  а  при  срезке, подсыпке,  намыве  от 3 до 10 м - от условной│
│отметки,  расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на│
│3 м ниже уровня подсыпки.                                              │
│     Глубину погружения  нижнего   конца   сваи   и   среднюю   глубину│
│расположения  слоя  грунта  в  водоеме  следует принимать от уровня дна│
│после общего размыва расчетным паводком,  на болотах -  от  уровня  дна│
│болота.                                                                │
│     При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6  м  для│
│свай,  забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин,│
│глубину  погружения  в  грунт  нижнего  конца  сваи  в  табл.1  следует│
│принимать  от  уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента.│
│Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать│
│как для выемок глубиной 6 м.                                           │
│     3. Для  промежуточных  глубин  погружения  свай  и   промежуточных│
│значений показателя текучести I  пылевато-глинистых грунтов значения  R│
│                               L                                       │
│и f   в табл.1 и 2 определяются интерполяцией.                         │
│   i                                                                   │
│     4. Для   плотных   песчаных  грунтов,  степень  плотности  которых│
│определена по данным статического зондирования,  значения R  по  табл.1│
│для  свай,  погруженных без использования подмыва или лидерных скважин,│
│следует увеличить на 100%.  При определении степени плотности грунта по│
│данным   других   видов   инженерных   изысканий  и  отсутствии  данных│
│статического зондирования для  плотных  песков  значения  R  по  табл.1│
│следует увеличить на 60%, но не более чем до 20 000 кПа (2000 тс/м2).  │
│     5. Значения   расчетных  сопротивлений  R  по  табл.1  допускается│
│использовать при условии,  если  заглубление  свай  в  неразмываемый  и│
│несрезаемый грунт составляет не менее, м:                              │
│     4,0 - для мостов и гидротехнических сооружений;                   │
│     3,0 - для зданий и прочих сооружений;                             │
│     6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом  забивных│
│свай   сечением  0,15  х  0,15  м  и  менее,  используемых  в  качестве│
│фундаментов под  внутренние  перегородки  одноэтажных  производственных│
│зданий, допускается увеличивать на 20%.                                │
│     7. Для супесей при  числе  пластичности  l  <=  4  и  коэффициенте│
│                                               p                       │
│пористости  е < 0,8  расчетные  сопротивления R и f  следует определять│
│                                                   i                   │
│как для пылеватых песков средней плотности.                            │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌───────┬───────────────────────────────────────────────────────────────┐