где - коэффициент; при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и для остальных грунтов;

, - периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;

- частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН (тс), определяемое по результатам испытания статической нагрузкой согласно п. 5.5;

б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III (ГОСТ 24942-81) - по формуле

где - коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи ;

- предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа ( );

А - площадь поперечного сечения натурной сваи, ;

- коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи ;

- среднее значение предельного coпротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа ( );

h - глубина погружения натурной сваи, м;

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Примечание. При применении эталонной сваи типа II следует проверить соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает , то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I.

5.10. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытаний сваи-зонда , кН (тс), следует определять по формуле

где - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый равным 0,8;

- предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи-зонда, кПа ( );

- коэффициент условий работы i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения предельного удельного сопротивления i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда ;

- среднее значение предельного сопротивления i-гo слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда, кПа ( );

- толщина i-гo слоя грунта, м.

5.11. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования , кН (тc), следует определять по формуле

где - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа ( );

f - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа ( );

h - глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи, м;

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи , кПа ( ), по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять по формуле

где - коэффициент перехода от к , принимаемый по табл.15 независимо от типа зонда (по ГОСТ 20069-81 );

- среднее значение сопротивления грунта, кПа ( ), под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d - диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного сечения сваи, м).

Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи f, кПа ( ), по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять:

а) при применении зондов типа I - по формуле

б) при применении зондов типа II или III - по формуле

В формулах (27) и (28):

, - коэффициенты, принимаемые по табл. 15;

- среднее значение сопротивления грунта на боковой поверхности зонда, кПа ( ), определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;

- среднее сопротивление i-гo слоя грунта на боковой поверхности зонда, кПа ( );

- толщина i-го слоя грунта, м.

Таблица 15

┌──────────────┬──────────────────┬─────────┬─────────────┬─────────────┐
│              │бета - коэффициент│         │бета - коэф- │бета - коэф- │
│              │    1             │         │    2        │    i        │
│              │    перехода от   │         │фициент пере-│фициент пере-│
│    q, кПа    │    q  к R        │         │хода от f к f│хода от  f  к│
│     s        │     s    s       │         │         s   │          si │
│  (тс/м2)     │                  │ f , f  ,│     для     │    f для    │
│              ├────┬─────────────┤  s   si │зонда типа I │зонда типа II│
│              │для │для винтовых │  кПа    │             │   или III   │
│              │за- │свай при наг-│ (тс/м2) ├──────┬──────┼──────┬──────┤
│              │бив-│рузке        │         │ при  │ при  │ при  │ при  │
│              │ных ├──────┬──────┤         │песча-│пыле- │песча-│пыле- │
│              │свай│сжима-│выдер-│         │ ных  │вато- │ ных  │вато- │
│              │    │ющей  │гиваю-│         │грун- │глини-│грун- │глини-│
│              │    │      │щей   │         │ тах  │стых  │ тах  │стых  │
│              │    │      │      │         │      │грун- │      │грун- │
│              │    │      │      │         │      │тах   │      │тах   │
├──────────────┼────┼──────┼──────┼─────────┼──────┼──────┼──────┼──────┤
│ <=1000(100)  │0,90│ 0,50 │ 0,40 │<=20(2)  │ 2,40 │ 1,50 │ 0,75 │ 1,00 │
│   2500 250   │0,80│ 0,45 │ 0,38 │  40(4)  │ 1,65 │ 1,00 │ 0,60 │ 0,75 │
│   5000(500)  │0,65│ 0,32 │ 0,27 │  60(6)  │ 1,20 │ 0,75 │ 0,55 │ 0,60 │
│   7500(750)  │0,55│ 0,26 │ 0,22 │  80(8)  │ 1,00 │ 0,60 │ 0,50 │ 0,45 │
│  10 000(1000)│0,45│ 0,23 │ 0,19 │ 100(10) │ 0,85 │ 0,50 │ 0,45 │ 0,40 │
│  15 000(1500)│0,35│  -   │  -   │>=120(12)│ 0,75 │ 0,40 │ 0,40 │ 0,30 │
│  20 000(2000)│0,30│  -   │  -   │    -    │  -   │  -   │  -   │  -   │
│>=30 000(3000)│0,20│  -   │  -   │    -    │  -   │  -   │  -   │  -   │
│                                                                       │
│   Примечание. Для винтовых свай  в песчаных грунтах, насыщенных водой,│
│значения коэффициента бета  должны быть уменьшены в два раза.          │
│                          1                                            │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌──────────────┬──────────────────┬─────────┬─────────────┬─────────────┐

5.12. Несущую способность винтовой сваи, работающей на сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам статического зондирования следует определять по формуле (21), а частное значение предельного сопротивления сваи в точке зондирования - по формуле (25), где глубина принимается уменьшенной на значение диаметра лопасти. Предельное сопротивление грунта под (над) лопастью сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (26). В этом случае - коэффициент, принимаемый по табл.15 в зависимости от среднего значения сопротивления грунта под наконечником зонда в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти. Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (27) или (28).

6. Расчет свайных фундаментов и их оснований по деформациям

6.1. Расчет фундамента из висячих свай и его основания по деформациям следует, как правило, производить как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83. Границы условного фундамента (см. чертеж) определяются следующим образом:

снизу - плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай:

с боков - вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии (см. чертеж, а), но не более 2d в случаях, когда под нижними концами свай залегают пылевато-глинистые грунты с показателем текучести (d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи), а при наличии наклонных свай - проходящими через нижние концы этих свай (см. чертеж, б);