3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.

13.3. При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные сопротивления грунта R, кПа ( ), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3 м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхности , кПа ( ), - по табл. 21.

13.4. Расчетные сопротивления грунта R, кПа ( ), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3 м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления , кПа ( ), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.

Таблица 20

┌─────┬──────┬──────────────────────────────────────────────────────────┐
│Глу- │Коэф- │   Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом      │
│бина │фици- │          забивных свай R, кПа (тс/м2)                    │
│пог- │ент   ├────────────────────────┬─────────────────────────────────┤
│руже-│порис-│        песчаных        │пылевато-глинистых при показателе│
│ния  │тости │                        │    текучести I , равном         │
│сваи,│  e   │                        │               L                 │
│ м   │      ├──────┬─────┬─────┬─────┼─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┤
│     │      │ круп-│сред-│ мел-│пыле-│ 0,0 │ 0,2 │ 0,4 │ 0,6 │ 0,8│ 1,0│
│     │      │ ных  │ней  │ ких │ватых│     │     │     │     │    │    │
│     │      │      │круп-│     │     │     │     │     │     │    │    │
│     │      │      │ности│     │     │     │     │     │     │    │    │
├─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
│  2  │<=0,55│ 8300 │3900 │2500 │1500 │6500 │3900 │2000 │1000 │600 │300 │
│     │      │ (830)│(390)│(250)│(150)│(650)│(390)│(200)│(100)│(60)│(30)│
│     │      │      │     │     │     │     │     │     │     │    │    │
│     │  0,70│ 6400 │3000 │1900 │1200 │5400 │3200 │1700 │900  │500 │250 │
│     │      │ (640)│(300)│(190)│(120)│(540)│(320)│(170)│(90) │(50)│(25)│
│     │      │      │     │     │     │     │     │     │     │    │    │
│     │  1,00│    - │  -  │  -  │  -  │3200 │1900 │1000 │600  │300 │150 │
│     │      │      │     │     │     │(320)│(190)│(100)│(60) │(30)│(50)│
├─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
│  3  │<=0,55│ 8500 │4100 │2700 │1600 │6600 │4000 │2100 │1100 │650 │350 │
│     │      │ (850)│(410)│(270)│(160)│(660)│(400)│(210)│(110)│(65)│(35)│
│     │      │      │     │     │     │     │     │     │     │    │    │
│     │  0,70│ 6600 │3200 │2100 │1300 │5500 │3300 │1800 │1000 │550 │250 │
│     │      │ (660)│(320)│(210)│(130)│(550)│(330)│(180)│(100)│(55)│(25)│
│     │      │      │     │     │     │     │     │     │     │    │    │
│     │  1,00│   -  │  -  │  -  │  -  │3300 │2000 │1100 │700  │350 │200 │
│     │      │      │     │     │     │(330)│(200)│(110)│(70) │(35)│(20)│
│                                                                       │
│   Примечание. Для промежуточных значений I  и е значения R определяют-│
│                                           L                           │
│ся интерполяцией.                                                      │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌─────┬──────┬──────────────────────────────────────────────────────────┐

Таблица 21

┌───────┬────────┬──────────────────────────────────────────────────────┐
│Средняя│Коэффи- │Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности │
│глубина│ циент  │забивных  свай,  в том числе таврового и двутаврового │
│распо- │пористо-│              сечений, f , кПа (тс/м2)                │
│ложения│сти гру-│                        i                             │
│слоя   │нта в   ├──────────────────┬───────────────────────────────────┤
│грунта │ слое e │    песчаного     │ пылевато-глинистого при показателе│
│h , м  │        │                  │      текучести I , равном         │
│ i     │        │                  │                 L                 │
│       │        ├──────┬─────┬─────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┤
│       │        │круп- │мел- │пыле-│ 0,0 │ 0,2 │ 0,4 │ 0,6 │ 0,8 │ 1,0 │
│       │        │ного и│кого │вато-│     │     │     │     │     │     │
│       │        │сред- │     │го   │     │     │     │     │     │     │
│       │        │ней   │     │     │     │     │     │     │     │     │
│       │        │круп- │     │     │     │     │     │     │     │     │
│       │        │ности │     │     │     │     │     │     │     │     │
├───────┼────────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│       │        │      │     │     │     │     │     │     │     │     │
│  1    │ <=0,55 │  80  │ 55  │ 45  │ 46  │ 39  │ 32  │ 25  │ 18  │ 11  │
│       │        │ (8,0)│(5,5)│(4,5)│(4,6)│(3,9)│(3,2)│(2,5)│(1,8)│(1,1)│
│       │        │      │     │     │     │     │     │     │     │     │
│       │   0,7  │  60  │ 40  │ 30  │ 45  │ 37  │ 30  │ 23  │ 16  │  9  │
│       │        │ (6,0)│(4,0)│(3,0)│(4,5)│(3,7)│(3,0)│(2,3)│(1,6)│(0,9)│
│       │        │      │     │     │     │     │     │     │     │     │
│       │   1,00 │   -  │  -  │ -   │   - │ 32  │ 23  │ 15  │ 10  │  6  │
│       │        │      │     │     │     │(3,2)│(2,3)│(1,5)│(1,0)│(0,6)│
├───────┼────────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ 2-3   │ <=0,55 │  85  │ 60  │ 50  │ 68  │ 53  │ 40  │ 29  │ 20  │ 13  │
│       │        │ (8,5)│(6,0)│(5,0)│(6,8)│(5,3)│(4,0)│(2,9)│(2,0)│(1,3)│
│       │        │      │     │     │     │     │     │     │     │     │
│       │    0,7 │  65  │ 45  │ 35  │ 65  │ 50  │ 37  │ 26  │ 18  │ 11  │
│       │        │ (6,5)│(4,5)│(3,5)│(6,5)│(5,0)│(3,7)│(2,6)│(1,8)│(1,1)│
│       │        │      │     │     │     │     │     │     │     │     │
│       │    1,0 │   -  │  -  │  -  │ 60  │ 45  │ 32  │ 21  │ 13  │  7  │
│       │        │      │     │     │(6,0)│(4,5)│(3,2)│(2,1)│(1,3)│(0,7)│
│                                                                       │
│     Примечание. Для промежуточных значений h , e и I  значения f  оп- │
│                                             i       L           i     │
│ределяются интерполяцией.                                              │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌───────┬────────┬──────────────────────────────────────────────────────┐

Таблица 22

┌────────────────┬─────────┬────────────────────────────────────────────┐
│                │         │Расчетные сопротивления  под нижним  концом │
│                │         │набивных и буровых  свай  R,  кПа  (тс/м2), │
│                │         │при глубине их  погружения 2 - 3 м и расчет-│
│                │         │ные сопротивления под  консолями  свай-ко-  │
│                │         │лонн R   , кПа (тс/м2)                      │
│   Грунты       │Коэффи-  │      con                                   │
│                │циент по-│                                            │
│                │ристости │                                            │
│                │   e     ├────────────────────────────────────────────┤
│                │         │                 песчаных грунтов           │
│                │         ├───────────┬──────────┬─────────┬───────────┤
│                │         │ крупных   │ cредней  │ мелких  │ пылеватых │
│                │         │           │крупности │         │           │
│                │         ├───────────┴──────────┴─────────┴───────────┤
│                │         │ пылевато-глинистых грунтов при показателе  │
│                │         │          текучести I , равном              │
│                │         │                     L                      │
│                │         ├───────────┬──────────┬─────────┬───────────┤
│                │         │   0,0     │   0,2    │    0,4  │    0,6    │
├────────────────┼─────────┼───────────┼──────────┼─────────┼───────────┤
│Пески    средней│ 0,55-0,8│ 2000(200) │1500(150) │  800(80)│  500(50)  │
│плотности       │         │           │          │         │           │
│                │         │           │          │         │           │
│Супеси и суглин-│   0,5   │   800(80) │  650(65) │  550(55)│  450(45)  │
│ки              │   0,7   │   650(65) │  550(55) │  450(45)│  350(35)  │
│                │   1,0   │   550(55) │  450(45) │  350(35)│  250(25)  │
│                │         │           │          │         │           │
│Глины           │   0,5   │  1400(140)│ 1100(110)│  900(90)│  700(70)  │
│                │   0,6   │  1100(110)│  900(90) │  750(75)│  600(60)  │
│                │   0,8   │   700(70) │  600(60) │  500(50)│  400(40)  │
│                │         │           │          │         │           │
└────────────────┴─────────┴───────────┴──────────┴─────────┴───────────┘

┌────────────────┬─────────┬────────────────────────────────────────────┐

13.5. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и на боковой поверхности по формуле

где , R, A, - то же, что в формуле (8);

- дополнительный коэффициент условий работы; для песчаных грунтов и для пылевато-глинистых грунтов;

- расчетное сопротивление грунта под консолями, кПа ( ), при погружении их в грунт на глубину 0,5-1,0 м, принимаемое по табл. 22;

- площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость, .

13.6. Несущую способность свай таврового и двутаврового сечений при действии вертикальной составляющей нагрузки следует определять по формуле (8), принимая в ней значения на боковой поверхности полки и стенки по табл. 21.

Примечание. При расчете несущей способности свай таврового и двутаврового сечений, используемых для зданий с каркасом из трехшарнирных рам, допускается учитывать влияние горизонтальной составляющей распора на расчетные сопротивления на боковой поверхности свай.

13.7. Для свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельских зданий необходимо производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов.

13.8. Расчетные характеристики грунтов при определении несущей способности свай по пп.13.3 - 13.6 следует принимать для наиболее неблагоприятного случая их сезонного изменения в процессе строительства и эксплуатации здания.

______________________________

* В скобках даны значения в случае, когда несущая способность сваи определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой или расчетом по результатам статического зондирования грунтов.

** Здесь и далее класс ответственности зданий и сооружений принят согласно "Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций", утвержденным Госстроем СССР.

Расчет свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента

1. При расчете свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента в соответствии со схемой, приведенной на чертеже, следует различать две стадии напряженно-деформированного состояния системы "свая - грунт".

В первой стадии грунт, окружающий сваю, рассматривается как упругая линейно-деформируемая среда, характеризуемая коэффициентом постели , ( ).

Расчетные значения коэффициента постели грунта на боковой поверхности сваи допускается определять по формуле

где К - коэффициент пропорциональности, ( ), принимаемый в зависимости от вида грунта, окружающего сваю, по табл.1;

z - глубина расположения сечения сваи в грунте, м, для которой определяется коэффициент постели, по отношению к поверхности грунта при высоком ростверке или к подошве ростверка при низком ростверке;

- коэффициент условий работы.

Во второй стадии в верхней части грунта, окружающего сваю, образуется зона предельного равновесия (пластическая зона), характеризуемая прочностным коэффициентом пропорциональности .

Расчет свай в случае многорядного их расположения в фундаменте с ростверком, опирающимся на грунт, при отсутствии сейсмических воздействий допускается производить с учетом возможности последовательного развития первой и второй стадий напряженно-деформированного состояния грунта. В этом случае производится двухстадийный расчет свай, а коэффициент условий работы в формуле (1) принимается . Во всех остальных случаях следует производить одностадийный расчет свай применительно к условиям возможного развития только первой стадии напряженно-деформированного состояния системы "свая - грунт", принимая коэффициент условий работы в формуле (1) равным 3.

2. Расчет свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента должен включать:

а) расчет несущей способности свай в случае возможности развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта в соответствии с условием

где H - расчетное значение поперечной силы, кН (тc), действующей на одну сваю;

- несущая способность сваи, определяемая в соответствии с требованиями п. 10;

- коэффициент надежности, принимаемый равным 1,4;

б) проверку устойчивости грунта, согласно п.13, в случае, когда расчет ведется с допущением развития только первой стадии напряженно-деформированного состояния грунта;

в) расчет свай по деформациям, включающий проверку соблюдения условий допустимости расчетных значений горизонтального перемещения головы сваи и угла ее поворота :

где , - расчетные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, определяемые согласно указаниям п.5;

, - предельные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, устанавливаемые в задании на проектирование здания или сооружения;

г) проверку сечений свай по сопротивлению материала по предельным состояниям первой и второй групп (по прочности, по образованию и раскрытию трещин) на совместное действие расчетных усилий - вертикальной силы, изгибающего момента и поперечной силы; указанный расчет выполняется в зависимости от материала сваи согласно требованиям п. 3.6; расчетные значения изгибающих моментов и поперечных сил, действующих в различных сечениях сваи, должны определяться согласно требованиям пп. 8 и 9 в случае возможности допущения развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта, а в остальных случаях - согласно требованиям пп. 14 и 15.