Допускается пригрузку аппроксимировать прямоугольной, треугольной или трапецеидальной эпюрой в зависимости от формы засыпаемого котлована. В последнем случае осадки складываются из определенных для прямоугольной и треугольной нагрузок.

┌──────┬───────┬────────────────────────────────────────────────────────┐
│ 2z_i │ Круг- │   Прямоугольные фундаменты с отношением сторон l/b,    │
│ ───  │ лые   │   равным                                               │
│  b   │ фун-  │                                                        │
│ 2z_i │ даме- ├───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬────────┤
│(────)│ нты   │   1   │  1,4  │  1,8  │  2,4  │  3,2  │   5   │  10    │
│  d   │       │       │       │       │       │       │       │        │
├──────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┤
│0,0   │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000 │ 1,000  │
│0,4   │ 0,949 │ 0,960 │ 0,972 │ 0,975 │ 0,976 │ 0,977 │ 0,977 │ 0,977  │
│0,8   │ 0,756 │ 0,800 │ 0,848 │ 0,866 │ 0,875 │ 0,879 │ 0,881 │ 0,881  │
│1,2   │ 0,547 │ 0,606 │ 0,682 │ 0,717 │ 0,740 │ 0,749 │ 0,754 │ 0,775  │
│1,6   │ 0,390 │ 0,449 │ 0,532 │ 0,578 │ 0,612 │ 0,630 │ 0,639 │ 0,642  │
│2,0   │ 0,285 │ 0,336 │ 0,414 │ 0,463 │ 0,505 │ 0,529 │ 0,545 │ 0,550  │
│2,4   │ 0,214 │ 0,257 │ 0,325 │ 0,374 │ 0,419 │ 0,449 │ 0,470 │ 0,477  │
│2,8   │ 0,165 │ 0,201 │ 0,260 │ 0,304 │ 0,350 │ 0,383 │ 0,410 │ 0,420  │
│3,2   │ 0,130 │ 0,160 │ 0,210 │ 0,251 │ 0,294 │ 0,329 │ 0,360 │ 0,374  │
│3,6   │ 0,106 │ 0,130 │ 0,173 │ 0,209 │ 0,250 │ 0,285 │ 0,320 │ 0,337  │
│4,0   │ 0,087 │ 0,108 │ 0,145 │ 0,176 │ 0,214 │ 0,248 │ 0,285 │ 0,306  │
│4,4   │ 0,073 │ 0,091 │ 0,122 │ 0,150 │ 0,185 │ 0,218 │ 0,256 │ 0,280  │
│4,8   │ 0,062 │ 0,077 │ 0,105 │ 0,130 │ 0,161 │ 0,192 │ 0,230 │ 0,258  │
│5,2   │ 0,052 │ 0,066 │ 0,091 │ 0,112 │ 0,141 │ 0,170 │ 0,208 │ 0,239  │
│5,6   │ 0,046 │ 0,058 │ 0,079 │ 0,099 │ 0,124 │ 0,152 │ 0,189 │ 0,223  │
│6,0   │ 0,040 │ 0,051 │ 0,070 │ 0,087 │ 0,110 │ 0,136 │ 0,172 │ 0,208  │
│                                                                       │
│    Примечание. При определении  дополнительных вертикальных напряжений│
│на глубине z_i от подошвы  фундамента  по  вертикали,  проходящей через│
│угловую   точку   прямоугольного  фундамента,  значения   коэффициентов│
│альфа_(1,i) умножаются на 0,25.                                        │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌──────┬───────┬────────────────────────────────────────────────────────┐

Определение
осадки основания при среднем давлении под подошвой
сооружения, превышающем расчетное сопротивление грунта

Осадка основания при среднем давлении под подошвой сооружения р, превышающем расчетное сопротивление грунта основания, определяется по формуле

где - коэффициент увеличения осадки при учете областей пластических деформаций, определяемый для однородного в пределах сжимаемой толщи грунта при ширине сооружения м и по чертежу, в других случаях - по результатам специальных исследований;

s - осадка, определяемая по указаниям п.7.7 и обязательного приложения 11.

Определение степени первичной консолидации грунта

Степень первичной консолидации грунта в расчетный момент времени от начала роста нагрузки определяется по чертежу, где - коэффициент степени консолидации ( ); , - время роста нагрузки; - расчетная толщина слоя, определяемая по п. 3.5; - коэффициент консолидации грунта в вертикальном направлении.

В случае мгновенного приложения нагрузки степень первичной консолидации определяется по чертежу для и .

Определение
конечных горизонтальных перемещений гравитационных сооружений с горизонтальной подошвой на нескальных основаниях

1. Смещение сооружения определяется по формуле

где Q - суммарная горизонтальная нагрузка на 1 м длины сооружения (черт. 1);

n - число слоев грунта в пределах смещаемой толщи ;

- коэффициент, определяемый по черт. 2 в зависимости от отношения глубины залегания подошвы i-го слоя грунта к полуширине сооружения ;

- модуль деформации смещаемого слоя грунта.

2. В суммарную горизонтальную нагрузку Q следует включать все силы, действующие на сооружение в направлении сдвига, за вычетом сил отпора, принимаемых равными давлению грунта в состоянии покоя.

3. Модуль деформации грунта в смещаемом слое принимается равным - для глинистых грунтов и - для песчаных грунтов, где - то же, что в обязательном приложении 3.

4. Расчетная глубина смещаемой толщи принимается равной:

где - глубина сжимаемой толщи, определяемая в соответствии с п. 7.9.

Расчет суммарной осадки плотин из грунтовых материалов

При расчете суммарной осадки плотины из грунтовых материалов тело плотины делится на n элементарных слоев. Значения осадки на момент времени t на рассматриваемой вертикали определяется по формуле

где i - номер элементарного слоя, считая снизу вверх;

n - число слоев;

- толщина i-го слоя;

Н - высота плотины;

- начальный коэффициент пористости i-го слоя;

- коэффициент пористости i-го слоя в момент времени t, определяемый по компрессионной кривой в зависимости от ;

- эффективное вертикальное напряжение в скелете грунта в середине i-ro слоя в момент времени t;

- полное вертикальное напряжение в середине i-ro слоя в момент времени t, принимаемое равным весу вышеуложенного грунта ;

- поровое давление в той же точке в момент времени t, определяемое методами теории консолидации;

- удельный вес грунта тела плотины с учетом водонасыщения;

h - расстояние по вертикали от рассматриваемой точки до внешнего контура тела плотины или поверхности воды в водохранилище.