Действующий
. (18)
Если фактический (измеренный) остаточный отказ 
, то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет 
, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи 
, кН (тс), следует определять по формуле
, то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет , а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи , кН (тс), следует определять по формуле
. (19)
- коэффициент, принимаемый по 
(
);
А - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), 
;
;
М - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай - по табл. 11 в зависимости от вида грунта под их нижними концами;
- расчетная энергия удара молота, кДж (
), принимаемая по 
- фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин, м;
- упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;
- масса молота или вибропогружателя, т;
- масса сваи и наголовника, т;
- масса подбабка (при вибропогружении свай 
), т;
- масса ударной части молота, т;
- коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем 
, а при вибропогружателе 
;
- коэффициент, 1/кН (1/тс), определяемый по формуле
, (20)
, 
- то же, что в формулах (18) и (19);
, 
- коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи 
и для грунта на боковой поверхности сваи 
;
- площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, 
;
;
h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно табл. 12, для других видов молотов h = 0.
Примечания: 1. При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.
2. В случае расхождения более чем в 1,4 раза значений несущей способности свай, определенных по формулам (18) - (20), с несущей способностью, определенной расчетом в соответствии с требованиями разд.4 (по результатам лабораторных определений физико-механических свойств грунтов), необходимо дополнительно проверить несущую способность свай по результатам статического зондирования или статических испытаний свай.
┌────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────┐
│ │ │
│ Случай расчета │ Коэффициент эта, кН/м2 (тс/м2) │
├────────────────────────────────────┼──────────────────────────────────┤
│Испытание свай забивкой и добивкой│ │
│(а также в случае определения отка-│ │
│зов) при видах свай: │ │
│ железобетонных с наголовником │ 1500(150) │
│ │ │
│ деревянных без подбабка │ 1000(100) │
│ " с подбабком │ 800 (80) │
├────────────────────────────────────┼──────────────────────────────────┤
│Контроль несущей способности свай по│ │
│результатам производственной забивки│ │
│при значении Е /s , кН/тс: │ │
│ d a │ │
│ 1000(100) и менее │ 2500(250) │
│ 2000(200) │ 1500(150) │
│ 4000(400) │ 950(95) │
│ 8000(800) и более │ 700(70) │
└────────────────────────────────────┴──────────────────────────────────┘
┌───────────────────────────────────────────────┬───────────────────────┐
│ Грунты под нижним концом сваи │ Коэффициент М │
├───────────────────────────────────────────────┼───────────────────────┤
│1. Крупнообломочные с песчаным заполнителем │ 1,3 │
│2. Пески средней крупности и крупные средней │ 1,2 │
│ плотности и супеси твердые │ │
│3. Пески мелкие средней плотности │ 1,1 │
│4. Пески пылеватые средней плотности │ 1,0 │
│5. Супеси пластичные, суглинки и глины твердые │ 0,9 │
│6. Суглинки и глины полутвердые │ 0,8 │
│7. Суглинки и глины тугопластичные │ 0,7 │
│ │
│ Примечание. При плотных песках значения коэффициента М в поз.2 - 4│
│табл.11 следует повышать на 60%, при наличии материалов статического │
│зондирования - на 100%. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌─────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐
│ │ Расчетная энергия удара │
│ Молот │ молота E , кДж (тс х м) │
│ │ d │
├─────────────────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
│1. Подвесной или одиночного действия │ GH │
│2. Трубчатый дизель-молот │ 0,9GН │
│3. Штанговый дизель-молот │ 0,4GH │
│4. Дизельный при контрольной добивке оди-│ G(Н-h) │
│ ночными ударами без подачи топлива │ │
│ │
│ Примечания: 1. G - вес ударной части молота, кН (тc). │
│ 2. В поз.4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота│
│от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварите-│
│льных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,6 м,│
│для трубчатых молотов h = 0,4 м. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
┌──────────────────────────────────┬────────────────────────────────────┐
│Возмущающая сила вибропогружателя,│ Эквивалентная расчетная энергия │
│ кН (тc) │удара вибропогружателя, кДж (тс х м)│
├──────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤
│ 100(10) │ 45,0(4,5) │
│ 200(20) │ 90,0(9,0) │
│ 300(30) │ 130,0(13) │
│ 400(40) │ 175,0(17,5) │
│ 500(50) │ 220,0(22) │
│ 600(60) │ 265,0(26,5) │
│ 700(70) │ 310,0(31) │
│ 800(80) │ 350,0(35) │
└──────────────────────────────────┴────────────────────────────────────┘
5.8. Несущую способность 
, кН (тс), забивной висячей сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или статического зондирования следует определять по формуле
, кН (тс), забивной висячей сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или статического зондирования следует определять по формуле
, (21)
- коэффициент условий работы; 
;
- частное значение предельного сопротивления сваи, кН (тс), а месте испытания грунтов эталонной сваей, испытания сваи-зонда или в точке зондирования, определенное в соответствии с требованиями пп. 5.9, 
- коэффициент надежности по грунту, устанавливаемый в зависимости от изменчивости полученных частных значений предельного сопротивления сваи 
в местах испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или в точках зондирования и числа этих испытаний или точек при значении доверительной вероятности 
в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75.
5.9. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания грунтов эталонной сваей 
, кН (тc), следует определять:
, кН (тc), следует определять:
, (22)
где 
- коэффициент; 
при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и 
для остальных грунтов;
- коэффициент; при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и для остальных грунтов;
, 
- периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;
- частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН (тс), определяемое по результатам испытания статической нагрузкой согласно п. 5.5;