g - ускорение свободного падения, равное 9,81 ;

Н - фактическая высота падения ударной части молота, м;

h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно табл. 12, для других видов молотов h = 0.

Примечания: 1. При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.

2. В случае расхождения более чем в 1,4 раза значений несущей способности свай, определенных по формулам (18) - (20), с несущей способностью, определенной расчетом в соответствии с требованиями разд.4 (по результатам лабораторных определений физико-механических свойств грунтов), необходимо дополнительно проверить несущую способность свай по результатам статического зондирования или статических испытаний свай.

Таблица 10

┌────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────┐
│                                    │                                  │
│            Случай расчета          │  Коэффициент эта,  кН/м2 (тс/м2) │
├────────────────────────────────────┼──────────────────────────────────┤
│Испытание свай  забивкой и  добивкой│                                  │
│(а также в случае определения  отка-│                                  │
│зов) при видах свай:                │                                  │
│ железобетонных с наголовником      │          1500(150)               │
│                                    │                                  │
│ деревянных без подбабка            │          1000(100)               │
│     "       с  подбабком           │           800 (80)               │
├────────────────────────────────────┼──────────────────────────────────┤
│Контроль несущей способности свай по│                                  │
│результатам производственной забивки│                                  │
│при значении Е /s , кН/тс:          │                                  │
│              d  a                  │                                  │
│   1000(100) и менее                │          2500(250)               │
│   2000(200)                        │          1500(150)               │
│   4000(400)                        │           950(95)                │
│   8000(800) и более                │           700(70)                │
└────────────────────────────────────┴──────────────────────────────────┘

┌────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────┐

Таблица 11

┌───────────────────────────────────────────────┬───────────────────────┐
│        Грунты под нижним концом сваи          │    Коэффициент М      │
├───────────────────────────────────────────────┼───────────────────────┤
│1. Крупнообломочные с песчаным заполнителем    │          1,3          │
│2. Пески средней крупности и крупные средней   │          1,2          │
│   плотности и супеси твердые                  │                       │
│3. Пески мелкие средней плотности              │          1,1          │
│4. Пески пылеватые средней плотности           │          1,0          │
│5. Супеси пластичные, суглинки и глины твердые │          0,9          │
│6. Суглинки и глины полутвердые                │          0,8          │
│7. Суглинки и глины тугопластичные             │          0,7          │
│                                                                       │
│    Примечание. При плотных песках значения  коэффициента М в поз.2 - 4│
│табл.11  следует повышать на 60%,  при наличии материалов статического │
│зондирования - на 100%.                                                │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌───────────────────────────────────────────────┬───────────────────────┐

Таблица 12

┌─────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐
│                                         │  Расчетная энергия удара    │
│                 Молот                   │   молота E , кДж (тс х м)   │
│                                         │           d                 │
├─────────────────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
│1. Подвесной или одиночного действия     │           GH                │
│2. Трубчатый дизель-молот                │         0,9GН               │
│3. Штанговый дизель-молот                │         0,4GH               │
│4. Дизельный при контрольной добивке оди-│         G(Н-h)              │
│   ночными ударами без подачи топлива    │                             │
│                                                                       │
│    Примечания: 1. G - вес ударной части молота, кН (тc).              │
│    2. В поз.4 h - высота первого  отскока  ударной части дизель-молота│
│от воздушной  подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварите-│
│льных расчетов  допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,6 м,│
│для трубчатых молотов h = 0,4 м.                                       │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌─────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐

Таблица 13

┌──────────────────────────────────┬────────────────────────────────────┐
│Возмущающая сила вибропогружателя,│   Эквивалентная расчетная энергия  │
│           кН (тc)                │удара вибропогружателя, кДж (тс х м)│
├──────────────────────────────────┼────────────────────────────────────┤
│            100(10)               │             45,0(4,5)              │
│            200(20)               │             90,0(9,0)              │
│            300(30)               │            130,0(13)               │
│            400(40)               │            175,0(17,5)             │
│            500(50)               │            220,0(22)               │
│            600(60)               │            265,0(26,5)             │
│            700(70)               │            310,0(31)               │
│            800(80)               │            350,0(35)               │
└──────────────────────────────────┴────────────────────────────────────┘

┌──────────────────────────────────┬────────────────────────────────────┐

5.8. Несущую способность , кН (тс), забивной висячей сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или статического зондирования следует определять по формуле

где - коэффициент условий работы; ;

n - число испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или точек зондирования;

- частное значение предельного сопротивления сваи, кН (тс), а месте испытания грунтов эталонной сваей, испытания сваи-зонда или в точке зондирования, определенное в соответствии с требованиями пп. 5.9, 5.10 или 5.11;

- коэффициент надежности по грунту, устанавливаемый в зависимости от изменчивости полученных частных значений предельного сопротивления сваи в местах испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или в точках зондирования и числа этих испытаний или точек при значении доверительной вероятности в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75.

5.9. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания грунтов эталонной сваей , кН (тc), следует определять:

а) при испытании грунтов эталонной сваей типа I (ГОСТ 24942-81) - по формуле

где - коэффициент; при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и для остальных грунтов;

, - периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;

- частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН (тс), определяемое по результатам испытания статической нагрузкой согласно п. 5.5;

б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III (ГОСТ 24942-81) - по формуле

где - коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи ;

- предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа ( );

А - площадь поперечного сечения натурной сваи, ;

- коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи ;

- среднее значение предельного coпротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа ( );

h - глубина погружения натурной сваи, м;

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Примечание. При применении эталонной сваи типа II следует проверить соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает , то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I.

5.10. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытаний сваи-зонда , кН (тс), следует определять по формуле

где - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый равным 0,8;

- предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи-зонда, кПа ( );

- коэффициент условий работы i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения предельного удельного сопротивления i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда ;

- среднее значение предельного сопротивления i-гo слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда, кПа ( );

- толщина i-гo слоя грунта, м.

5.11. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования , кН (тc), следует определять по формуле

где - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа ( );

f - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа ( );