11.3. При расчете несущей способности свай на сжимающую или выдергивающую нагрузку значения R и следует умножить на понижающие коэффициенты условий работы грунта основания и , приведенные в табл.18.

Значения R следует также умножить на коэффициент условий работы , принимаемый: при и при , где - приведенная длина сваи, определяемая по указаниям рекомендуемого приложения 1.

Кроме того, сопротивление грунта на боковой поверхности сваи до расчетной глубины (см. п.11.4) следует принимать равным нулю.

11.4. Расчетная глубина , до которой не учитывается сопротивление грунта на боковой поверхности сваи, определяется по формуле (40), но принимается не более :

где , , - безразмерные коэффициенты, равные соответственно 1,5; 0,8 и 0,6 при высоком ростверке и для отдельно стоящей сваи и 1,2; 1,2 и 0 - при жесткой заделке сваи в низкий ростверк;

Н, М - расчетные значения соответственно горизонтальной силы, кН (тс), и изгибающего момента, , приложенных к свае в уровне поверхности грунта при особом сочетании нагрузок с учетом сейсмических воздействий;

- коэффициент деформации, 1/м, определяемый по рекомендуемому приложению 1;

- условная ширина сваи, м, определяемая по рекомендуемому приложению 1;

- расчетное значение удельного веса грунта, ( ), определяемое в водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды;

, - расчетные значения соответственно угла внутреннего трения грунта, град, и удельного сцепления грунта, ( ), принимаемые в соответствии с указаниями пп. 3.5 и 11.5.

11.5. Определение расчетной глубины при воздействии сейсмических нагрузок следует производить, принимая значения расчетного угла внутреннего трения уменьшенными для расчетной сейсмичности 7 баллов - на 2°, 8 баллов - на 4°, 9 баллов - на 7°.

11.6. При расчете свайных фундаментов мостов влияние сейсмического воздействия на условия заделки свай в водонасыщенных пылеватых песках, в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести следует учитывать путем понижения на 30% значений коэффициентов пропорциональности К, приведенных для этих грунтов в рекомендуемом приложении 1.

В расчетах несущей способности свай при действии горизонтальной нагрузки следует учитывать кратковременный характер воздействия сейсмической нагрузки путем повышения коэффициента в формуле (24) рекомендуемого приложения 1. При расчетах однорядных фундаментов на нагрузки, действующие в плоскости, перпендикулярной ряду, значение коэффициента увеличивается на 10%, в остальных случаях - на 30%.

Таблица 18

┌─────┬───────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐
│Рас- │Коэффициент условий работы гамма   │  Коэффициент условий работы │
│чет- │                                eq │   гамма для корректировки   │
│ная  │                                  1│ eq значений f  при грунтах  │
│сейс-│  для корректировки значений R при │   2          i              │
│мич- │              грунтах              │                             │
│     │                                   │                             │
│ность├───────────┬───────────┬───────────┼───────────┬─────────────────┤
│зда- │ песчаных  │ песчаных  │ пылевато- │ песчаных  │пылевато-глинис- │
│ний  │ плотных   │ средней   │ глинистых │ плотных и │тых при показате-│
│и со-│           │ плотности │ при пока- │ средней   │ле текучести     │
│ору- │           │           │ зателе те-│ плотности │                 │
│же-  │           │           │ кучести   │           │                 │
│ний, ├─────┬─────┼─────┬─────┼─────┬─────┼─────┬─────┼─────┬─────┬─────┤
│бал- │мало-│насы-│мало-│насы-│I < 0│0<=I │мало-│насы-│I < 0│0<=I │0,75 │
│лы   │влаж-│щен- │влаж-│щен- │ L   │    L│влаж-│щен- │ L   │    L│<=I <│
│     │ных и│ ных │ных и│ ных │     │<=0,5│ных и│ ных │     │<0,75│   1 │
│     │влаж-│водой│влаж-│водой│     │     │влаж-│водой│     │     │ < 1 │
│     │ ных │     │ных  │     │     │     │ных  │     │     │     │     │
│     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│     │  1  │ 0,9 │ 0,95│ 0,8 │   1 │ 0,95│0,95 │ 0,9 │0,95 │0,85 │ 0,75│
│  7  │ ────│ ────│ ────│ ────│ ────│ ────│──── │ ────│──── │──── │ ────│
│     │ 0,9 │  -  │ 0,85│  -  │   1 │ 0,9 │0,85 │  ─  │  ─  │0,8  │ 0,7 │
│     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │
│     │ 0,9 │ 0,8 │ 0,85│ 0,7 │ 0,95│ 0,9 │0,85 │ 0,8 │ 0,9 │0,8  │ 0,7 │
│  8  │ ────│ ────│ ────│ ────│ ────│ ────│──── │ ────│ ────│──── │ ────│
│     │ 0,8 │  -  │ 0,75│  -  │ 0,95│ 0,8 │0,75 │  ─  │ 0,8 │0,7  │ 0,65│
│     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │     │
│     │ 0,8 │ 0,7 │ 0,75│     │ 0,9 │ 0,85│0,75 │ 0,7 │0,85 │0,7  │ 0,8 │
│  9  │ ────│ ────│ ────│  -  │ ────│ ────│──── │ ────│──── │──── │ ────│
│     │ 0,7 │  _  │ 0,6 │     │ 0,85│ 0,7 │0,65 │  ─  │0,65 │0,6  │  -  │
│                                                                       │
│    Примечания: 1. Значения гамма    и гамма   , указанные над  чертой,│
│                                 eq         eq                         │
│                                   1          2                        │
│относятся к забивным сваям, под чертой - к набивным.                   │
│    2. Значения коэффициентов гамма    и гамма    следует  умножать  на│
│                                   eq         eq                       │
│                                     1          2                      │
│0,85, 1,0 или 1,15 для зданий и сооружений, возводимых в районах с пов-│
│торяемостью 1, 2, 3 соответственно (кроме транспортных и гидротехничес-│
│ких).                                                                  │
│    3. Определение  несущей  способности  свай-стоек,  опирающихся   на│
│скальные и крупнообломочные грунты,  производится без введения дополни-│
│тельных коэффициентов условий работы гамма    и гамма   .              │
│                                          eq         eq                │
│                                            1          2               │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌─────┬───────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐

11.7. Несущая способность сваи , кН (тс), работающей на вертикальную сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам полевых испытаний должна определяться с учетом сейсмических воздействий по формуле

где - коэффициент, учитывающий снижение несущей способности сваи при сейсмических воздействиях, определяемый расчетом как отношение значения несущей способности сваи, вычисленного в соответствии с указаниями пп.11.2 - 11.4 с учетом сейсмических воздействий, и значения несущей способности сваи, определенной согласно требованиям разд.4, без учета сейсмических воздействий;

- несущая способность сваи, кН (тc), определенная по результатам статических или динамических испытаний либо по данным статического зондирования грунта в соответствии с указаниями разд. 5 (без учета сейсмических воздействий).

11.8. Расчет свай в просадочных и набухающих грунтах на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий должен производиться при природной влажности, если замачивание грунта невозможно, и при полностью водонасыщенном грунте, имеющем показатель текучести, определяемый по формуле (31), если замачивание грунта возможно; при этом определение несущей способности свай в грунтовых условиях II типа по просадочности производится без учета возможности развития отрицательных сил трения грунта.

Примечание. Расчет свай на сейсмические воздействия не исключает необходимости выполнения их расчета в соответствии с разд. 8 - 10.

11.9. Для свайных фундаментов в сейсмических районах следует применять сваи всех видов, кроме свай без поперечного армирования и булавовидных.

Применение буронабивных свай допускается только в устойчивых грунтах, не требующих закрепления стенок скважин, при этом диаметр свай должен быть не менее 40 см, а отношение длины сваи к ее диаметру - не более 25.

Примечание. Как исключение допускается прорезка водонасыщенных грунтов набивными и буровыми сваями с применением извлекаемых обсадных труб.

11.10. При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах опирание конца свай следует предусматривать на скальные, крупнообломочные, плотные и средней плотности песчаные и пылевато-глинистые грунты с показателем текучести .

Опирание нижних концов свай на рыхлые водонасыщенные пески, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести не допускается.

11.11. Заглубление в грунт свай в сейсмических районах должно быть не менее 4 м, а при наличии в основании нижних концов свай водонасыщенных песчаных грунтов средней плотности - не менее 8 м. Допускается уменьшение заглубления свай при соответствующем обосновании, полученном в результате полевых испытаний свай имитированными сейсмическими воздействиями.

Для одноэтажных сельскохозяйственных зданий, не содержащих ценного оборудования, и в случае опирания свай на скальные грунты их заглубление в грунт принимается таким же, как в несейсмических районах.

11.12. Ростверк свайного фундамента под несущими стенами здания в пределах отсека должен быть непрерывным и расположенным в одном уровне. Верхние концы свай должны быть заделаны в ростверк на глубину, определяемую расчетом, учитывающим сейсмические нагрузки.

Устройство безростверковых свайных фундаментов зданий и сооружений не допускается.

11.13. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применять свайные фундаменты с промежуточной подушкой из сыпучих материалов (щебня, гравия, песка крупного и средней крупности). Такие фундаменты не следует применять в биогенных грунтах, просадочных грунтах II типа, на подрабатываемых территориях, геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникать оползни, сели, карсты и т.п.) и на площадках, сложенных нестабилизированными грунтами.

Для свайных фундаментов с промежуточной подушкой следует применять такие же виды свай, как и в несейсмических районах.

11.14. Расчет свай, входящих в состав свайного фундамента с промежуточной подушкой, на горизонтальные нагрузки не производится. Несущую способность таких свай, работающих на сжимающую нагрузку с учетом сейсмических воздействий, следует определять в соответствии с требованиями п.11.3; при этом сопротивление грунта необходимо учитывать вдоль всей боковой поверхности сваи, т.е. , а коэффициент условий работы нижнего конца сваи при сейсмических воздействиях .

11.15. При расчете свайных фундаментов с промежуточной подушкой по деформациям осадку фундамента следует вычислять как сумму осадки условного фундамента, определяемой в соответствии с требованиями разд. 6, и осадки промежуточной подушки.

12. Особенности проектирования свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи

12.1. Свайные фундаменты опор воздушных линий электропередачи (ЛЭП) и открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций допускается применять во всех видах грунтов, в которых обеспечиваются возможность их погружения и экономическая целесообразность.

12.2. Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи не допускается применение булавовидных, пирамидальных и ромбовидных свай.

12.3. Глубина погружения свай в грунт, воспринимающих выдергивающие или горизонтальные нагрузки, должна быть не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор - не менее 3,0 м.

12.4. Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор воздушных линий электропередачи допускается применять независимо от наличия и положения уровня подземных вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.

12.5. Несущую способность забивных висячих и набивных свай, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять соответственно по формулам (8) и (11) с учетом указаний, приведенных в пп.12.7 и 12.8; при этом коэффициент условий работы в формулах (8) и (11) следует принимать:

для нормальных промежуточных опор............................... 1,2

в остальных случаях ............................................ 1,0

12.6. Несущую способность забивных и набивных свай, работающих на выдергивание, следует определять по формулам (10) и (14) с учетом дополнительных указаний, приведенных в пп.12.7 - 12.9; при этом коэффициент условий работы в формулах (10) и (14) следует принимать для опор:

нормальных и промежуточных...................................... 1,2

анкерных и угловых.............................................. 1,0

больших переходов:

если удерживающая сила веса свай и ростверка равна расчетной

выдергивающей нагрузке........................................ 1,0