Действующий
11.5. Определение расчетной глубины 
при воздействии сейсмических нагрузок следует производить, принимая значения расчетного угла внутреннего трения 
уменьшенными для расчетной сейсмичности 7 баллов - на 2°, 8 баллов - на 4°, 9 баллов - на 7°.
при воздействии сейсмических нагрузок следует производить, принимая значения расчетного угла внутреннего трения уменьшенными для расчетной сейсмичности 7 баллов - на 2°, 8 баллов - на 4°, 9 баллов - на 7°.
11.6. При расчете свайных фундаментов мостов влияние сейсмического воздействия на условия заделки свай в водонасыщенных пылеватых песках, в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести 
следует учитывать путем понижения на 30% значений коэффициентов пропорциональности К, приведенных для этих грунтов в рекомендуемом приложении 1.
следует учитывать путем понижения на 30% значений коэффициентов пропорциональности К, приведенных для этих грунтов в рекомендуемом приложении 1.
В расчетах несущей способности свай при действии горизонтальной нагрузки следует учитывать кратковременный характер воздействия сейсмической нагрузки путем повышения коэффициента 
в формуле (24) рекомендуемого приложения 1. При расчетах однорядных фундаментов на нагрузки, действующие в плоскости, перпендикулярной ряду, значение коэффициента 
увеличивается на 10%, в остальных случаях - на 30%.
в формуле (24) рекомендуемого приложения 1. При расчетах однорядных фундаментов на нагрузки, действующие в плоскости, перпендикулярной ряду, значение коэффициента увеличивается на 10%, в остальных случаях - на 30%.┌─────┬───────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐
│Рас- │Коэффициент условий работы гамма │ Коэффициент условий работы │
│чет- │ eq │ гамма для корректировки │
│ная │ 1│ eq значений f при грунтах │
│сейс-│ для корректировки значений R при │ 2 i │
│мич- │ грунтах │ │
│ │ │ │
│ность├───────────┬───────────┬───────────┼───────────┬─────────────────┤
│зда- │ песчаных │ песчаных │ пылевато- │ песчаных │пылевато-глинис- │
│ний │ плотных │ средней │ глинистых │ плотных и │тых при показате-│
│и со-│ │ плотности │ при пока- │ средней │ле текучести │
│ору- │ │ │ зателе те-│ плотности │ │
│же- │ │ │ кучести │ │ │
│ний, ├─────┬─────┼─────┬─────┼─────┬─────┼─────┬─────┼─────┬─────┬─────┤
│бал- │мало-│насы-│мало-│насы-│I < 0│0<=I │мало-│насы-│I < 0│0<=I │0,75 │
│лы │влаж-│щен- │влаж-│щен- │ L │ L│влаж-│щен- │ L │ L│<=I <│
│ │ных и│ ных │ных и│ ных │ │<=0,5│ных и│ ных │ │<0,75│ 1 │
│ │влаж-│водой│влаж-│водой│ │ │влаж-│водой│ │ │ < 1 │
│ │ ных │ │ных │ │ │ │ных │ │ │ │ │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
├─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│ │ 1 │ 0,9 │ 0,95│ 0,8 │ 1 │ 0,95│0,95 │ 0,9 │0,95 │0,85 │ 0,75│
│ 7 │ ────│ ────│ ────│ ────│ ────│ ────│──── │ ────│──── │──── │ ────│
│ │ 0,9 │ - │ 0,85│ - │ 1 │ 0,9 │0,85 │ ─ │ ─ │0,8 │ 0,7 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,9 │ 0,8 │ 0,85│ 0,7 │ 0,95│ 0,9 │0,85 │ 0,8 │ 0,9 │0,8 │ 0,7 │
│ 8 │ ────│ ────│ ────│ ────│ ────│ ────│──── │ ────│ ────│──── │ ────│
│ │ 0,8 │ - │ 0,75│ - │ 0,95│ 0,8 │0,75 │ ─ │ 0,8 │0,7 │ 0,65│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 0,8 │ 0,7 │ 0,75│ │ 0,9 │ 0,85│0,75 │ 0,7 │0,85 │0,7 │ 0,8 │
│ 9 │ ────│ ────│ ────│ - │ ────│ ────│──── │ ────│──── │──── │ ────│
│ │ 0,7 │ _ │ 0,6 │ │ 0,85│ 0,7 │0,65 │ ─ │0,65 │0,6 │ - │
│ │
│ Примечания: 1. Значения гамма и гамма , указанные над чертой,│
│ eq eq │
│ 1 2 │
│относятся к забивным сваям, под чертой - к набивным. │
│ 2. Значения коэффициентов гамма и гамма следует умножать на│
│ eq eq │
│ 1 2 │
│0,85, 1,0 или 1,15 для зданий и сооружений, возводимых в районах с пов-│
│торяемостью 1, 2, 3 соответственно (кроме транспортных и гидротехничес-│
│ких). │
│ 3. Определение несущей способности свай-стоек, опирающихся на│
│скальные и крупнообломочные грунты, производится без введения дополни-│
│тельных коэффициентов условий работы гамма и гамма . │
│ eq eq │
│ 1 2 │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
11.7. Несущая способность сваи 
, кН (тс), работающей на вертикальную сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам полевых испытаний должна определяться с учетом сейсмических воздействий по формуле
, кН (тс), работающей на вертикальную сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам полевых испытаний должна определяться с учетом сейсмических воздействий по формуле
, (41)
где 
- коэффициент, учитывающий снижение несущей способности сваи при сейсмических воздействиях, определяемый расчетом как отношение значения несущей способности сваи, вычисленного в соответствии с указаниями пп.11.2 - 11.4 с учетом сейсмических воздействий, и значения несущей способности сваи, определенной согласно требованиям разд.4, без учета сейсмических воздействий;
- коэффициент, учитывающий снижение несущей способности сваи при сейсмических воздействиях, определяемый расчетом как отношение значения несущей способности сваи, вычисленного в соответствии с указаниями пп.11.2 - 11.4 с учетом сейсмических воздействий, и значения несущей способности сваи, определенной согласно требованиям разд.4, без учета сейсмических воздействий;
- несущая способность сваи, кН (тc), определенная по результатам статических или динамических испытаний либо по данным статического зондирования грунта в соответствии с указаниями разд. 5 (без учета сейсмических воздействий).
11.8. Расчет свай в просадочных и набухающих грунтах на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий должен производиться при природной влажности, если замачивание грунта невозможно, и при полностью водонасыщенном грунте, имеющем показатель текучести, определяемый по формуле (31), если замачивание грунта возможно; при этом определение несущей способности свай в грунтовых условиях II типа по просадочности производится без учета возможности развития отрицательных сил трения грунта.
Примечание. Расчет свай на сейсмические воздействия не исключает необходимости выполнения их расчета в соответствии с разд. 8 - 10.
11.9. Для свайных фундаментов в сейсмических районах следует применять сваи всех видов, кроме свай без поперечного армирования и булавовидных.
Применение буронабивных свай допускается только в устойчивых грунтах, не требующих закрепления стенок скважин, при этом диаметр свай должен быть не менее 40 см, а отношение длины сваи к ее диаметру - не более 25.
Примечание. Как исключение допускается прорезка водонасыщенных грунтов набивными и буровыми сваями с применением извлекаемых обсадных труб.
11.10. При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах опирание конца свай следует предусматривать на скальные, крупнообломочные, плотные и средней плотности песчаные и пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 
.
.
Опирание нижних концов свай на рыхлые водонасыщенные пески, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 
не допускается.
не допускается.
11.11. Заглубление в грунт свай в сейсмических районах должно быть не менее 4 м, а при наличии в основании нижних концов свай водонасыщенных песчаных грунтов средней плотности - не менее 8 м. Допускается уменьшение заглубления свай при соответствующем обосновании, полученном в результате полевых испытаний свай имитированными сейсмическими воздействиями.
Для одноэтажных сельскохозяйственных зданий, не содержащих ценного оборудования, и в случае опирания свай на скальные грунты их заглубление в грунт принимается таким же, как в несейсмических районах.
11.12. Ростверк свайного фундамента под несущими стенами здания в пределах отсека должен быть непрерывным и расположенным в одном уровне. Верхние концы свай должны быть заделаны в ростверк на глубину, определяемую расчетом, учитывающим сейсмические нагрузки.
11.13. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применять свайные фундаменты с промежуточной подушкой из сыпучих материалов (щебня, гравия, песка крупного и средней крупности). Такие фундаменты не следует применять в биогенных грунтах, просадочных грунтах II типа, на подрабатываемых территориях, геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникать оползни, сели, карсты и т.п.) и на площадках, сложенных нестабилизированными грунтами.
Для свайных фундаментов с промежуточной подушкой следует применять такие же виды свай, как и в несейсмических районах.
11.14. Расчет свай, входящих в состав свайного фундамента с промежуточной подушкой, на горизонтальные нагрузки не производится. Несущую способность таких свай, работающих на сжимающую нагрузку с учетом сейсмических воздействий, следует определять в соответствии с требованиями п.11.3; при этом сопротивление грунта необходимо учитывать вдоль всей боковой поверхности сваи, т.е. 
, а коэффициент условий работы нижнего конца сваи при сейсмических воздействиях 
.
, а коэффициент условий работы нижнего конца сваи при сейсмических воздействиях .
11.15. При расчете свайных фундаментов с промежуточной подушкой по деформациям осадку фундамента следует вычислять как сумму осадки условного фундамента, определяемой в соответствии с требованиями разд. 6, и осадки промежуточной подушки.
12.1. Свайные фундаменты опор воздушных линий электропередачи (ЛЭП) и открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций допускается применять во всех видах грунтов, в которых обеспечиваются возможность их погружения и экономическая целесообразность.
12.2. Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи не допускается применение булавовидных, пирамидальных и ромбовидных свай.
12.3. Глубина погружения свай в грунт, воспринимающих выдергивающие или горизонтальные нагрузки, должна быть не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор - не менее 3,0 м.
12.4. Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор воздушных линий электропередачи допускается применять независимо от наличия и положения уровня подземных вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.
12.5. Несущую способность забивных висячих и набивных свай, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять соответственно по формулам (8) и (11) с учетом указаний, приведенных в пп.12.7 и 12.8; при этом коэффициент условий работы 
в формулах (8) и (11) следует принимать:
в формулах (8) и (11) следует принимать:
12.6. Несущую способность забивных и набивных свай, работающих на выдергивание, следует определять по формулам (10) и (14) с учетом дополнительных указаний, приведенных в пп.12.7 - 12.9; при этом коэффициент условий работы 
в формулах (10) и (14) следует принимать для опор:
в формулах (10) и (14) следует принимать для опор:
12.7. Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай R и расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай 
в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл. 1 и 2, причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения 
для пылевато-глинистых грунтов при их показателе текучести 
следует повышать на 25%.
в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл. 1 и 2, причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения для пылевато-глинистых грунтов при их показателе текучести следует повышать на 25%.
12.8. Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай 
, вычисленные в соответствии с требованиями п. 12.7, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы 
, приведенные в табл. 19.
, вычисленные в соответствии с требованиями п. 12.7, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы , приведенные в табл. 19.┌───────────────────────────────────────────────┬───────────────────────┐
│ Вид фундамента, характеристика грунта │Дополнительные коэффи- │
│ и нагрузки │циенты условий работы │
│ │гамма при длине сваи │
│ │ c │
│ ├─────┬─────────────────┤
│ │l >= │ l < 25 d и │
│ │ 2 d│ отношении │
│ │ │ │
│ ├─────┼─────┬─────┬─────┤
│ │ │ H │ H │ H │
│ │ │ ─── │ ─── │ ─── │
│ │ │ N │ N │ N │
│ │ │<=0,1│= 0,4│= 0,6│
├───────────────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│1. Фундамент под нормальную промежуточную опору│ │ │ │ │
│ при расчете: │ │ │ │ │
│ а) одиночных свай на выдергивающие нагруз-│ │ │ │ │
│ ки: │ │ │ │ │
│ в песчаных грунтах и супесях │ 0,9 │ 0,9 │0,8 │0,55 │
│ в глинах и суглинках при I < 0,6 │ 1,15│ 1,15│1,05 │0,7 │
│ L │ │ │ │ │
│ то же, при I > 0,6 │ 1,5 │ 1,5 │1,35 │0,9 │
│ L │ │ │ │ │
│ б) одиночных свай на сжимающие нагрузки и │ │ │ │ │
│ свай в составе куста на выдергивающие наг- │ │ │ │ │
│ рузки: │ │ │ │ │
│ в песчаных грунтах и супесях │ 0,9 │ 0,9 │0,9 │0,9 │
│ в глинах и суглинках при I < 0,6 │ 1,15│ 1,15│1,15 │1,15 │
│ L │ │ │ │ │
│ то же, при I > 0,6 │ 1,5 │ 1,5 │1,5 │1,5 │
│ L │ │ │ │ │
│2. Фундамент под анкерную, угловую концевую │ │ │ │ │
│ опоры, под опоры больших переходов при рас- │ │ │ │ │
│ чете: │ │ │ │ │
│ а) одиночных свай на выдергивающие нагру- │ │ │ │ │
│ зки: │ │ │ │ │
│ в песчаных грунтах и супесях │ 0,8 │ 0,8 │0,7 │0,6 │
│ в глинах и суглинках │ 1,0 │ 1,0 │0,9 │0,6 │
│ б) свай в составе куста на выдергивающие │ │ │ │ │
│ нагрузки: │ │ │ │ │
│ в песчаных грунтах и супесях │ 0,8 │ 0,8 │0,8 │0,8 │
│ в глинах и суглинках │ 1,0 │ 1,0 │1,0 │1,0 │
│ в) на сжимающие нагрузки во всех грунтах │ 1,0 │ 1,0 │1,0 │1,0 │
│ │
│ В табл.19 приняты обозначения: │
│ d - диаметр круглого, сторона квадратного или большая сторона прямо-│
│угольного сечения сваи; │
│ H - горизонтальная составляющая расчетной нагрузки; │
│ N - вертикальная составляющая расчетной нагрузки. │
│ │
│ Примечание. При погружении одиночной сваи с наклоном в сторону│
│действия горизонтальной составляющей нагрузки при угле наклона к верти-│
│кали более 10° дополнительный коэффициент условий работы следует прини-│
│мать как для вертикальной сваи, работающей в составе куста (по поз.1,б│
│или 2,б). │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
12.9. При расчете на выдергивающие нагрузки сваи, работающей в свайном кусте из четырех свай и менее, расчетную несущую способность сваи следует уменьшить на 20%.