Для оснований сооружений II - IV классов расчетные значения Е допускается принимать по таблицам, приведенным в СНиП 2.02.01-83, с введением коэффициента , принимаемого по обязательному приложению 3.

2.9. Нормативные значения коэффициентов поперечной деформации рекомендуется определять по результатам испытаний методом трехосного сжатия. Значения по результатам испытаний следует определять как средние арифметические частных значений этой характеристики, полученных в отдельных испытаниях, или как значения, устанавливаемые по осредненным зависимостям измеряемых в опытах величин.

Расчетные значения коэффициента поперечной деформации следует принимать равными нормативным.

Расчетные значения коэффициента при обосновании допускается принимать по табл.2.

┌──────────────────────────────┬────────────────────────────────────────┐
│     Грунты                   │  Коэффициент поперечной деформации ню  │
├──────────────────────────────┼────────────────────────────────────────┤
│Глины при:                    │                                        │
│     I_L < О                  │              0,20-0,30                 │
│     0 <= I_L <= 0,25         │              0,30-0,38                 │
│     0,25 < I_L <= 1          │              0,38-0,45                 │
│Суглинки                      │              0,35-0,37                 │
│Пески и супеси                │              0,30-0,35                 │
│Крупнообломочные грунты       │                0,27                    │
│                                                                       │
│      Примечание. Меньшие значения ню принимаются при большей плотности│
│грунта.                                                                │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

┌──────────────────────────────┬────────────────────────────────────────┐

2.10. Нормативные значения параметров ползучести и определяются как средние арифметические частных значений этих характеристик и , полученных для расчетов осадок по результатам компрессионных испытаний и для расчетов горизонтальных смещений по результатам сдвиговых испытаний. При этом испытания должны проводиться с фиксацией деформаций во времени на каждой ступени нагрузки. Частные значения и следует определять исходя из зависимости

где - частные значения деформации компрессионного сжатия (при компрессионных испытаниях) или деформации сдвига (при сдвиговых испытаниях) в момент времени t;

- частные значения мгновенной деформации компрессионного сжатия (при компрессионных испытаниях) или деформации сдвига (при сдвиговых испытаниях).

Расчетные значения и следует принимать равными нормативным.

2.11. За нормативное значение коэффициента фильтрации следует принимать среднее арифметическое частных значений коэффициента фильтрации грунта, определяемых путем испытаний его на водопроницаемость в лабораторных или полевых условиях с учетом структурных особенностей основания (в том числе возникающих после возведения сооружения). Например, при резко выраженной фильтрационной анизотропии грунта, когда его водопроницаемость изменяется в зависимости от направления более чем в 5 раз, необходимо определять коэффициенты фильтрации по главным осям анизотропии, указывая при этом ориентировку этих осей в пространстве.

Расчетные значения коэффициента фильтрации k следует принимать равными нормативным.

Примечание. Для портовых сооружений и речных сооружений III и IV классов расчетные значения коэффициентов фильтрации грунтов основания допускается определять по аналогам, а также расчетом, используя другие физико-механические характеристики грунтов.

2.12. Расчетные значения осредненного критического градиента напора в основании сооружения с дренажем следует принимать по табл.3.

┌─────────────────────────────┬─────────────────────────────────────────┐
│                             │    Расчетный осредненный                │
│       Грунт                 │  критический градиент напора I_(cr,m)   │
├─────────────────────────────┼─────────────────────────────────────────┤
│Песок:                       │                                         │
│    мелкий                   │                 0,32                    │
│    средней крупности        │                 0,42                    │
│    крупный                  │                 0,48                    │
│Супесь                       │                 0,60                    │
│Суглинок                     │                 0,80                    │
│Глина                        │                 1,35                    │
└─────────────────────────────┴─────────────────────────────────────────┘

┌─────────────────────────────┬─────────────────────────────────────────┐

Расчетные значения местного критического градиента напора следует определять, используя расчетные методы оценки суффозионной устойчивости грунтов либо путем испытаний грунтов на суффозионную устойчивость в лабораторных или натурных условиях.

Для несуффозионных песчаных грунтов допускается принимать при выходе потока в дренаж 1,0, а за дренажем - 0,3. Для пылевато-глинистых грунтов при наличии дренажа или жесткой пригрузки при выходе на поверхность грунта допускается принимать 1,5, а при деформируемой пригрузке - 2,0.

2.13. Нормативные значения коэффициентов упругой и гравитационной водоотдачи и следует определять в натурных условиях по результатам наблюдений за изменением напоров и уровней воды в инженерно-геологическом элементе основания при изменении напора в определенной точке (например, в опытной скважине).

Расчетные значения коэффициентов и следует принимать равными нормативным.

Примечание. Значения и оснований сооружений II - IV классов допускается определять по результатам испытаний в лабораторных условиях.

Характеристики скальных грунтов

2.14. Нормативные значения предела прочности отдельности скального грунта на одноосное сжатие и одноосное растяжение , а также предела прочности массива скального грунта на смятие , одноосное растяжение и одноосное сжатие следует определять как средние арифметические частных значений этих характеристик, полученных в отдельных испытаниях.

Методы проведения испытаний и обработки результатов для получения частных значений характеристики приведены в рекомендуемом приложении 4.

Частные значения характеристик и рекомендуется определять соответственно методами одноосного сжатия и растяжения образцов отдельностей в лабораторных условиях.

Частные значения характеристик и следует, как правило, определять экспериментально в полевых условиях. Испытания для определения рекомендуется проводить методом одноосного сжатия скальных целиков, а для определения - методом отрыва бетонных штампов или скальных целиков по контакту бетон - скала, по массиву или трещинам в условиях одноосного растяжения.

Расчетные значения характеристик прочности , , , и следует определять по формуле (1). При этом коэффициент надежности по грунту для характеристики необходимо принимать , а для характеристики он должен определяться в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75 при односторонней доверительной вероятности .

При обосновании расчетные значения в направлениях, не совпадающих с нормалями к плоскостям трещин, допускается принимать по табл.4, а в направлениях, совпадающих с нормалями к плоскостям сплошных трещин, принимать равными нулю.

2.15. Нормативные значения характеристик и массивов скальных грунтов следует определять для всех потенциально опасных расчетных поверхностей или элементарных площадок сдвига по результатам полевых или лабораторных (в том числе модельных) испытаний, проводимых методом среза (сдвига) бетонных штампов или скальных целиков.

Испытания указанными методами и определение по их результатам нормативных значений характеристик и следует производить для условий, соответствующих всем расчетным случаям в периоды строительства и эксплуатации сооружения.

Нормативные значения характеристик и должны определяться в соответствии с обязательным приложением 2.

2.16. Расчетные значения характеристик и скальных грунтов следует вычислять по формуле (1). При этом коэффициенты надежности по грунту следует устанавливать в соответствии с обязательным приложением 2 при односторонней доверительной вероятности . Если полученное при этом значение будет более 1,25 или менее 1,05, то его следует принимать соответственно равным 1,25 или 1,05.

Расчетные значения характеристик и следует принимать равными нормативным.

Примечания: 1. Для определении расчетных значений характеристик и по результатам испытаний при обосновании можно использовать метод линейной аппроксимации нижней доверительной границы зависимости между нормальными и предельными касательными напряжениями, полученной при с использованием усеченного распределения измеренных величин.

2. При определении расчетных характеристик и по экспериментальным данным необходимо учитывать возможное несоответствие между условиями проведения испытаний и натурными условиями.

3. Для оснований сооружений III и IV классов, а также для оснований сооружений I и II классов на стадии технико-экономического обоснования строительства расчетные значения характеристик и при обосновании допускается принимать по табл.4 (с использованием аналогов, корреляционных связей и т.д.). Значения и для оснований сооружений I и II классов на стадиях проекта и рабочей документации также при обосновании допускается принимать по табл.4, если расчеты с использованием этих характеристик не определяют габариты сооружений.

2.17. Нормативные значения характеристик деформируемости массивов скальных грунтов (модуля деформации , коэффициента поперечной деформации , скоростей распространения продольных и поперечных волн , и др.) следует определять как средние арифметические частных значений этих характеристик, полученных для данного инженерно-геологического элемента в отдельных испытаниях. Нормативные значения и допускается также определять исходя из корреляционной зависимости между статической и динамической ( или ) характеристиками, установленной при сопоставлении частных сопряженных значений этих характеристик, полученных в одних и тех же точках массива, расположенных в разных инженерно-геологических элементах исследуемого основания. При этом испытания для получения частных значений Е и должны проводиться методами статического нагружения массива скального грунта, а для получения частных значений или - динамическими (сейсмоакустическими или ультразвуковыми) методами.

Для оснований сооружений III и IV классов, а также для оснований сооружений I и II классов на стадии технико-экономического обоснования строительства при определении нормативных значений корреляционную зависимость с динамическими характеристиками допускается при обосновании принимать на основе обобщения данных испытаний для аналогичных инженерно-геологических условий.

2.18. Расчетные значения модуля деформации Е, если они используются в расчетах местной прочности основания, должны определяться по формуле (1). При этом коэффициент надежности по грунту , если нормативное значение установлено как среднее арифметическое частных значений, должен определяться в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75 при односторонней доверительной вероятности . Из полученных двух значений должно приниматься меньшее. Если значение установлено по корреляционным зависимостям с динамическими показателями, следует принимать .

Расчетные значения Е, если они используются в расчетах устойчивости, в расчетах основания по деформациям и в расчетах прочности сооружения, следует принимать равными нормативным.

При обосновании расчетные значения модуля деформации скальных массивов Е допускается определять на основе аналоговых корреляционных связей этой характеристики с характеристиками других свойств - водопроницаемостью, воздухопроницаемостью и др. При этом характеристики других свойств должны быть установлены по результатам испытаний в изучаемом скальном массиве.

Расчетные значения коэффициента поперечной деформации следует принимать равными нормативным.

При обосновании расчетные значения массивов скального грунта допускается определять по аналогам.

2.19. Нормативные значения коэффициента фильтрации и удельного водопоглощения следует определять как средние арифметические значения результатов, полученных при испытаниях, выполненных одинаковым методом в соответствии с ГОСТ 23278-78. В сложных гидрогеологических условиях (резко выраженная анизотропия фильтрационных свойств, карст, неопределенность граничных условий и др.) нормативное значение следует определять по результатам испытаний в кусте скважин.

Испытания по определению и необходимо проводить с учетом напряженного состояния грунта в изучаемой зоне основания.

Расчетные значения коэффициента фильтрации k и удельного водопоглощения q следует принимать равными нормативным.

2.20. Нормативные значения критической скорости движения воды в трещинах (прослойках, тектонических зонах дробления) , как правило, следует определять по результатам суффозионных испытаний заполнителя трещин (прослоек, зон дробления).