Действующий
Расчетные значения местного критического градиента напора 
следует определять, используя расчетные методы оценки суффозионной устойчивости грунтов либо путем испытаний грунтов на суффозионную устойчивость в лабораторных или натурных условиях.
следует определять, используя расчетные методы оценки суффозионной устойчивости грунтов либо путем испытаний грунтов на суффозионную устойчивость в лабораторных или натурных условиях.
Для несуффозионных песчаных грунтов 
допускается принимать при выходе потока в дренаж 1,0, а за дренажем - 0,3. Для пылевато-глинистых грунтов при наличии дренажа или жесткой пригрузки при выходе на поверхность грунта 
допускается принимать 1,5, а при деформируемой пригрузке - 2,0.
допускается принимать при выходе потока в дренаж 1,0, а за дренажем - 0,3. Для пылевато-глинистых грунтов при наличии дренажа или жесткой пригрузки при выходе на поверхность грунта допускается принимать 1,5, а при деформируемой пригрузке - 2,0.
2.13. Нормативные значения коэффициентов упругой и гравитационной водоотдачи 
и 
следует определять в натурных условиях по результатам наблюдений за изменением напоров и уровней воды в инженерно-геологическом элементе основания при изменении напора в определенной точке (например, в опытной скважине).
и следует определять в натурных условиях по результатам наблюдений за изменением напоров и уровней воды в инженерно-геологическом элементе основания при изменении напора в определенной точке (например, в опытной скважине).
и 
следует принимать равными нормативным.
Примечание. Значения 
и 
оснований сооружений II - IV классов допускается определять по результатам испытаний в лабораторных условиях.
и оснований сооружений II - IV классов допускается определять по результатам испытаний в лабораторных условиях.
2.14. Нормативные значения предела прочности отдельности скального грунта на одноосное сжатие 
и одноосное растяжение 
, а также предела прочности массива скального грунта на смятие 
, одноосное растяжение 
и одноосное сжатие 
следует определять как средние арифметические частных значений этих характеристик, полученных в отдельных испытаниях.
и одноосное растяжение , а также предела прочности массива скального грунта на смятие , одноосное растяжение и одноосное сжатие следует определять как средние арифметические частных значений этих характеристик, полученных в отдельных испытаниях.
Методы проведения испытаний и обработки результатов для получения частных значений характеристики 
приведены в рекомендуемом приложении 4.
приведены в рекомендуемом приложении 4.
Частные значения характеристик 
и 
рекомендуется определять соответственно методами одноосного сжатия и растяжения образцов отдельностей в лабораторных условиях.
и рекомендуется определять соответственно методами одноосного сжатия и растяжения образцов отдельностей в лабораторных условиях.
Частные значения характеристик 
и 
следует, как правило, определять экспериментально в полевых условиях. Испытания для определения 
рекомендуется проводить методом одноосного сжатия скальных целиков, а для определения 
- методом отрыва бетонных штампов или скальных целиков по контакту бетон - скала, по массиву или трещинам в условиях одноосного растяжения.
и следует, как правило, определять экспериментально в полевых условиях. Испытания для определения рекомендуется проводить методом одноосного сжатия скальных целиков, а для определения - методом отрыва бетонных штампов или скальных целиков по контакту бетон - скала, по массиву или трещинам в условиях одноосного растяжения.
Расчетные значения характеристик прочности 
, 
, 
, 
и 
следует определять по формуле (1). При этом коэффициент надежности по грунту 
для характеристики 
необходимо принимать 
, а для характеристики 
он должен определяться в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75 при односторонней доверительной вероятности 
.
, , , и следует определять по формуле (1). При этом коэффициент надежности по грунту для характеристики необходимо принимать , а для характеристики он должен определяться в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75 при односторонней доверительной вероятности .
При обосновании расчетные значения 
в направлениях, не совпадающих с нормалями к плоскостям трещин, допускается принимать по табл.4, а в направлениях, совпадающих с нормалями к плоскостям сплошных трещин, принимать равными нулю.
в направлениях, не совпадающих с нормалями к плоскостям трещин, допускается принимать по табл.4, а в направлениях, совпадающих с нормалями к плоскостям сплошных трещин, принимать равными нулю.
2.15. Нормативные значения характеристик 
и 
массивов скальных грунтов следует определять для всех потенциально опасных расчетных поверхностей или элементарных площадок сдвига по результатам полевых или лабораторных (в том числе модельных) испытаний, проводимых методом среза (сдвига) бетонных штампов или скальных целиков.
и массивов скальных грунтов следует определять для всех потенциально опасных расчетных поверхностей или элементарных площадок сдвига по результатам полевых или лабораторных (в том числе модельных) испытаний, проводимых методом среза (сдвига) бетонных штампов или скальных целиков.
Испытания указанными методами и определение по их результатам нормативных значений характеристик 
и 
следует производить для условий, соответствующих всем расчетным случаям в периоды строительства и эксплуатации сооружения.
и следует производить для условий, соответствующих всем расчетным случаям в периоды строительства и эксплуатации сооружения.
Нормативные значения характеристик 
и 
должны определяться в соответствии с обязательным приложением 2.
и должны определяться в соответствии с обязательным приложением 2.
2.16. Расчетные значения характеристик 
и 
скальных грунтов следует вычислять по формуле (1). При этом коэффициенты надежности по грунту 
следует устанавливать в соответствии с обязательным приложением 2 при односторонней доверительной вероятности 
. Если полученное при этом значение 
будет более 1,25 или менее 1,05, то его следует принимать соответственно равным 1,25 или 1,05.
и скальных грунтов следует вычислять по формуле (1). При этом коэффициенты надежности по грунту следует устанавливать в соответствии с обязательным приложением 2 при односторонней доверительной вероятности . Если полученное при этом значение будет более 1,25 или менее 1,05, то его следует принимать соответственно равным 1,25 или 1,05.
и 
следует принимать равными нормативным.
Примечания: 1. Для определении расчетных значений характеристик 
и 
по результатам испытаний при обосновании можно использовать метод линейной аппроксимации нижней доверительной границы зависимости между нормальными и предельными касательными напряжениями, полученной при 
с использованием усеченного распределения измеренных величин.
и по результатам испытаний при обосновании можно использовать метод линейной аппроксимации нижней доверительной границы зависимости между нормальными и предельными касательными напряжениями, полученной при с использованием усеченного распределения измеренных величин.
2. При определении расчетных характеристик 
и 
по экспериментальным данным необходимо учитывать возможное несоответствие между условиями проведения испытаний и натурными условиями.
и по экспериментальным данным необходимо учитывать возможное несоответствие между условиями проведения испытаний и натурными условиями.
3. Для оснований сооружений III и IV классов, а также для оснований сооружений I и II классов на стадии технико-экономического обоснования строительства расчетные значения характеристик 
и 
при обосновании допускается принимать по табл.4 (с использованием аналогов, корреляционных связей и т.д.). Значения 
и 
для оснований сооружений I и II классов на стадиях проекта и рабочей документации также при обосновании допускается принимать по табл.4, если расчеты с использованием этих характеристик не определяют габариты сооружений.
и при обосновании допускается принимать по табл.4 (с использованием аналогов, корреляционных связей и т.д.). Значения и для оснований сооружений I и II классов на стадиях проекта и рабочей документации также при обосновании допускается принимать по табл.4, если расчеты с использованием этих характеристик не определяют габариты сооружений.
2.17. Нормативные значения характеристик деформируемости массивов скальных грунтов (модуля деформации 
, коэффициента поперечной деформации 
, скоростей распространения продольных и поперечных волн 
, 
и др.) следует определять как средние арифметические частных значений этих характеристик, полученных для данного инженерно-геологического элемента в отдельных испытаниях. Нормативные значения 
и 
допускается также определять исходя из корреляционной зависимости между статической 
и динамической (
или 
) характеристиками, установленной при сопоставлении частных сопряженных значений этих характеристик, полученных в одних и тех же точках массива, расположенных в разных инженерно-геологических элементах исследуемого основания. При этом испытания для получения частных значений Е и 
должны проводиться методами статического нагружения массива скального грунта, а для получения частных значений 
или 
- динамическими (сейсмоакустическими или ультразвуковыми) методами.
, коэффициента поперечной деформации , скоростей распространения продольных и поперечных волн , и др.) следует определять как средние арифметические частных значений этих характеристик, полученных для данного инженерно-геологического элемента в отдельных испытаниях. Нормативные значения и допускается также определять исходя из корреляционной зависимости между статической и динамической ( или ) характеристиками, установленной при сопоставлении частных сопряженных значений этих характеристик, полученных в одних и тех же точках массива, расположенных в разных инженерно-геологических элементах исследуемого основания. При этом испытания для получения частных значений Е и должны проводиться методами статического нагружения массива скального грунта, а для получения частных значений или - динамическими (сейсмоакустическими или ультразвуковыми) методами.
Для оснований сооружений III и IV классов, а также для оснований сооружений I и II классов на стадии технико-экономического обоснования строительства при определении нормативных значений 
корреляционную зависимость с динамическими характеристиками допускается при обосновании принимать на основе обобщения данных испытаний для аналогичных инженерно-геологических условий.
корреляционную зависимость с динамическими характеристиками допускается при обосновании принимать на основе обобщения данных испытаний для аналогичных инженерно-геологических условий.
2.18. Расчетные значения модуля деформации Е, если они используются в расчетах местной прочности основания, должны определяться по формуле (1). При этом коэффициент надежности по грунту 
, если нормативное значение 
установлено как среднее арифметическое частных значений, должен определяться в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75 при односторонней доверительной вероятности 
. Из полученных двух значений 
должно приниматься меньшее. Если значение 
установлено по корреляционным зависимостям с динамическими показателями, следует принимать 
.
, если нормативное значение установлено как среднее арифметическое частных значений, должен определяться в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75 при односторонней доверительной вероятности . Из полученных двух значений должно приниматься меньшее. Если значение установлено по корреляционным зависимостям с динамическими показателями, следует принимать .
Расчетные значения Е, если они используются в расчетах устойчивости, в расчетах основания по деформациям и в расчетах прочности сооружения, следует принимать равными нормативным.
При обосновании расчетные значения модуля деформации скальных массивов Е допускается определять на основе аналоговых корреляционных связей этой характеристики с характеристиками других свойств - водопроницаемостью, воздухопроницаемостью и др. При этом характеристики других свойств должны быть установлены по результатам испытаний в изучаемом скальном массиве.
следует принимать равными нормативным.
массивов скального грунта допускается определять по аналогам.
2.19. Нормативные значения коэффициента фильтрации 
и удельного водопоглощения 
следует определять как средние арифметические значения результатов, полученных при испытаниях, выполненных одинаковым методом в соответствии с ГОСТ 23278-78. В сложных гидрогеологических условиях (резко выраженная анизотропия фильтрационных свойств, карст, неопределенность граничных условий и др.) нормативное значение 
следует определять по результатам испытаний в кусте скважин.
и удельного водопоглощения следует определять как средние арифметические значения результатов, полученных при испытаниях, выполненных одинаковым методом в соответствии с ГОСТ 23278-78. В сложных гидрогеологических условиях (резко выраженная анизотропия фильтрационных свойств, карст, неопределенность граничных условий и др.) нормативное значение следует определять по результатам испытаний в кусте скважин.
Испытания по определению 
и 
необходимо проводить с учетом напряженного состояния грунта в изучаемой зоне основания.
и необходимо проводить с учетом напряженного состояния грунта в изучаемой зоне основания.
Расчетные значения коэффициента фильтрации k и удельного водопоглощения q следует принимать равными нормативным.
2.20. Нормативные значения критической скорости движения воды в трещинах (прослойках, тектонических зонах дробления) 
, как правило, следует определять по результатам суффозионных испытаний заполнителя трещин (прослоек, зон дробления).
, как правило, следует определять по результатам суффозионных испытаний заполнителя трещин (прослоек, зон дробления).
следует принимать равными нормативным.
Для оснований сооружений III и IV классов, а при обосновании - и для оснований сооружений I и II классов расчетные значения 
допускается определять расчетом в зависимости от геометрических характеристик трещин, вязкости фильтрующейся воды и физико-механических характеристик заполнителя трещин.
допускается определять расчетом в зависимости от геометрических характеристик трещин, вязкости фильтрующейся воды и физико-механических характеристик заполнителя трещин.
Расчетные значения (равные нормативным) критического градиента напора 
фильтрационного потока в направлении простирания рассматриваемой системы трещин следует определять расчетом в зависимости от геометрических характеристик трещин, вязкости воды и физико-механических характеристик заполнителя трещин.
фильтрационного потока в направлении простирания рассматриваемой системы трещин следует определять расчетом в зависимости от геометрических характеристик трещин, вязкости воды и физико-механических характеристик заполнителя трещин.
2.21. Нормативные и расчетные значения коэффициентов упругой и гравитационной водоотдачи 
, 
и 
, 
следует определять в соответствии с п.2.13 только по результатам испытаний в натурных условиях.
, и , следует определять в соответствии с п.2.13 только по результатам испытаний в натурных условиях.┌─────┬───────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐
│Кате-│ Грунты основания │Расчетные значения характеристик│
│гория│ │ tg фи_(I,II) и c_(I,II) скальных│
│грун-│ │ грунтов для расчетов │
│та │ ├──────────────────┬──────────────────┤
│ │ │местной прочности│устойчивости, фи-│
│ │ │по площадкам сдви-│зического модели-│
│ │ │га, не приурочен-│рования и расчетов│
│ │ │ным к трещинам в│местной прочности│
│ │ │массиве и к кон-│для поверхностей и│
│ │ │такту бетон-скала │площадок сдвига,│
│ │ │ │приуроченных к│
│ │ │ │контакту бетон-│
│ │ │ │скала; расчетов│
│ │ │ │устойчивости по│
│ │ │ │поверхностям сдви-│
│ │ │ │га, не приурочен-│
│ │ │ │ным к трещинам в│
│ │ │ │массиве │
│ │ ├───────┬──────────┼────────┬─────────┤
│ │ │ tg │ с_II, │tg фи_I,│c_I, c_II│
│ │ │ фи_II │ МПа (кгс │tg фи_II│/гамма_g,│
│ │ │ │ /см2) │/гамма_g│МПа (кгс/│
│ │ │ │ │ │см2) │
├─────┼───────────────────────────┼───────┼──────────┼────────┼─────────┤
│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │
├─────┼───────────────────────────┼───────┼──────────┼────────┼─────────┤
│ 1 │Скальные (массивные, круп-│ 1,8 │ 2,0(20) │ 0,95 │0,4(4,0) │
│ │ноблочные, слоистые, плит-│ │ │ │ │
│ │чатые, очень слабо- и сла-│ │ │ │ │
│ │ботрещиноватые, невыветре-│ │ │ │ │
│ │лые) с R_c* > 50 МПа (500│ │ │ │ │
│ │кгс/см2) │ │ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼───────┼──────────┼────────┼─────────┤
│ 2 │Скальные (массивные, круп-│ 1,5 │ 1,7(17) │ 0,85 │0,3(3,0) │
│ │ноблочные, блочные, слоис-│ │ │ │ │
│ │тые, плитчатые, среднетре-│ │ │ │ │
│ │щиноватые, слабовыветрелые)│ │ │ │ │
│ │с R_c > 50 МПа (500 кгс/│ │ │ │ │
│ │см2) │ │ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼───────┼──────────┼────────┼─────────┤
│ 3 │Скальные (массивные, круп-│ 1,3 │ 1,0(10) │ 0,80 │0,2(2,0) │
│ │ноблочные, блочные, слоис-│ │ │ │ │
│ │тые, плитчатые, сильно- и│ │ │ │ │
│ │очень сильнотрещиноватые) с│ │ │ │ │
│ │R_c = 15 - 50 МПа (150 -│ │ │ │ │
│ │500 кгс/см2); скальные│ │ │ │ │
│ │(слабовыветрелые, слаботре-│ │ │ │ │
│ │щиноватые) с R_c = 5 - 15│ │ │ │ │
│ │МПа (50 - 150 кгс/см2) │ │ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼───────┼──────────┼────────┼─────────┤
│ 4 │Полускальные (плитчатые,│ 1,0 │ 0,3(3,0) │ 0,75 │0,15(1,5)│
│ │тонкоплитчатые, средне-,│ │ │ │ │
│ │сильно- и очень сильнотре-│ │ │ │ │
│ │щиноватые) с R_c < 5 МПа│ │ │ │ │
│ │(50 кгс/см2) │ │ │ │ │
└─────┴───────────────────────────┴───────┴──────────┴────────┴─────────┘
┌─────┬───────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐
│Кате-│ Грунты основания │Расчетные значения характеристик│
│гория│ │tg фи_(I,II) и c_(I,II) скальных│
│грун-│ │ грунтов для расчетов │
│та │ ├─────────────────────────────────────┤
│ │ │устойчивости, физического моделирова-│
│ │ │ния и расчетов местной прочности для│
│ │ │поверхностей и площадок сдвига в│
│ │ │массиве, приуроченных к трещинам,│
│ │ │заполненным песчаным и глинистым│
│ │ │грунтом, с шириной их раскрытия, мм │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ ├──────────────────┬──────────────────┤
│ │ │менее 2 (в том│ от 2 до 20 │
│ │ │числе сомкнутые) ├──────────────────┤
│ │ │ │преимущественно с│
│ │ │ │песчаным заполни-│
│ │ │ │телем │
│ │ ├────────┬─────────┼────────┬─────────┤
│ │ │tg фи_I,│c_I, c_II│tg фи_I,│c_I, c_II│
│ │ │tg фи_II│/гамма_g,│tg фи_II│/гамма_g,│
│ │ │/гамма_g│МПа (кгс/│/гамма_g│МПа (кгс/│
│ │ │ │см2) │ │см2) │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 1 │ 2 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10 │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 1 │Скальные (массивные, круп-│ 0,8 │0,15(1,5)│ 0,70 │0,1(1,0) │
│ │ноблочные, слоистые, плит-│ │ │ │ │
│ │чатые, очень слабо- и сла-│ │ │ │ │
│ │ботрещиноватые, невыветре-│ │ │ │ │
│ │лые) с R_c* > 50 МПа (500│ │ │ │ │
│ │кгс/см2) │ │ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 2 │Скальные (массивные, круп-│ 0,8 │0,15(1,5)│ 0,70 │0,1(1,0) │
│ │ноблочные, блочные, слоис-│ │ │ │ │
│ │тые, плитчатые, среднетре-│ │ │ │ │
│ │щиноватые, слабовыветрелые)│ │ │ │ │
│ │с R_c > 50 МПа (500 кгс/│ │ │ │ │
│ │см2) │ │ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 3 │Скальные (массивные, круп-│ 0,7 │0,1(1,0) │ 0,65 │0,05(0,5)│
│ │ноблочные, блочные, слоис-│ │ │ │ │
│ │тые, плитчатые, сильно- и│ │ │ │ │
│ │очень сильнотрещиноватые) с│ │ │ │ │
│ │R_c = 15 - 50 МПа (150 -│ │ │ │ │
│ │500 кгс/см2); скальные│ │ │ │ │
│ │(слабовыветрелые, слаботре-│ │ │ │ │
│ │щиноватые) с R_c = 5 - 15│ │ │ │ │
│ │МПа (50 - 150 кгс/см2) │ │ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 4 │Полускальные (плитчатые,│ 0,65 │0,05(0,5)│ 0,55 │0,03(0,3)│
│ │тонкоплитчатые, средне-,│ │ │ │ │
│ │сильно- и очень сильнотре-│ │ │ │ │
│ │щиноватые) с R_c < 5 МПа│ │ │ │ │
│ │(50 кгс/см2) │ │ │ │ │
└─────┴───────────────────────────┴────────┴─────────┴────────┴─────────┘
┌─────┬───────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐
│Кате-│ Грунты основания │Расчетные значения характеристик│
│гория│ │tg фи_(I,II) и c_(I,II) скальных│
│грун-│ │ грунтов для расчетов │
│та │ ├─────────────────────────────────────┤
│ │ │устойчивости, физического моделирова-│
│ │ │ния и расчетов местной прочности для│
│ │ │поверхностей и площадок сдвига в│
│ │ │массиве, приуроченных к трещинам,│
│ │ │заполненным песчаным и глинистым│
│ │ │грунтом, с шириной их раскрытия, мм │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ ├──────────────────┬──────────────────┤
│ │ │ от 2 до 20 │ св.20 │
│ │ ├──────────────────┤ │
│ │ │преимущественно с│ │
│ │ │глинистым заполни-│ │
│ │ │телем │ │
│ │ ├────────┬─────────┼────────┬─────────┤
│ │ │tg фи_I,│c_I, c_II│tg фи_I,│c_I, c_II│
│ │ │tg фи_II│/гамма_g,│tg фи_II│/гамма_g,│
│ │ │/гамма_g│МПа (кгс/│/гамма_g│МПа (кгс/│
│ │ │ │см2) │ │см2) │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 1 │ 2 │ 11 │ 12 │ 13 │ 14 │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 1 │Скальные (массивные, круп-│ 0,6 │0,1(1,0) │ 0,55 │0,05(0,5)│
│ │ноблочные, слоистые, плит-│ │ │ │ │
│ │чатые, очень слабо- и сла-│ │ │ │ │
│ │ботрещиноватые, невыветре-│ │ │ │ │
│ │лые) с R_c* > 50 МПа (500│ │ │ │ │
│ │кгс/см2) │ │ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 2 │Скальные (массивные, круп-│ 0,6 │0,1(1,0) │ 0,55 │0,5(5,0) │
│ │ноблочные, блочные, слоис-│ │ │ │ │
│ │тые, плитчатые, среднетре-│ │ │ │ │
│ │щиноватые, слабовыветрелые)│ │ │ │ │
│ │с R_c > 50 МПа (500 кгс/│ │ │ │ │
│ │см2) │ │ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 3 │Скальные (массивные, круп-│ 0,55 │0,05(0,5)│ 0,45 │0,02(0,2)│
│ │ноблочные, блочные, слоис-│ │ │ │ │
│ │тые, плитчатые, сильно- и│ │ │ │ │
│ │очень сильнотрещиноватые) с│ │ │ │ │
│ │R_c = 15 - 50 МПа (150 -│ │ │ │ │
│ │500 кгс/см2); скальные│ │ │ │ │
│ │(слабовыветрелые, слаботре-│ │ │ │ │
│ │щиноватые) с R_c = 5 - 15│ │ │ │ │
│ │МПа (50 - 150 кгс/см2) │ │ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│ 4 │Полускальные (плитчатые,│ 0,50 │0,03(0,3)│ 0,45 │0,02(0,2)│
│ │тонкоплитчатые, средне-,│ │ │ │ │
│ │сильно- и очень сильнотре-│ │ │ │ │
│ │щиноватые) с R_c < 5 МПа│ │ │ │ │
│ │(50 кгс/см2) │ │ │ │ │
└─────┴───────────────────────────┴────────┴─────────┴────────┴─────────┘
┌─────┬───────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐
│Кате-│ Грунты основания │Расчетные значения предела прочности│
│гория│ │на одноосное растяжение массивов│
│грун-│ │скальных грунтов R_(t,m,II),│
│та │ │МПа (кгс/см2) │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
│ │ │ │
├─────┼───────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤
│ 1 │ 2 │ 15 │
├─────┼───────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤
│ 1 │Скальные (массивные, круп-│ -0,25(-2,5) │
│ │ноблочные, слоистые, плит-│ │
│ │чатые, очень слабо- и сла-│ │
│ │ботрещиноватые, невыветре-│ │
│ │лые) с R_c* > 50 МПа (500│ │
│ │кгс/см2) │ │
├─────┼───────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤
│ 2 │Скальные (массивные, круп-│ -0,17(-1,7) │
│ │ноблочные, блочные, слоис-│ │
│ │тые, плитчатые, среднетре-│ │
│ │щиноватые, слабовыветрелые)│ │
│ │с R_c > 50 МПа (500 кгс/│ │
│ │см2) │ │
├─────┼───────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤
│ 3 │Скальные (массивные, круп-│ -0,10(-1,0) │
│ │ноблочные, блочные, слоис-│ │
│ │тые, плитчатые, сильно- и│ │
│ │очень сильнотрещиноватые) с│ │
│ │R_c = 15 - 50 МПа (150 -│ │
│ │500 кгс/см2); │ │
│ │скальные (слабовыветрелые, │ │
│ │слаботре- щиноватые) с R_c │ │
│ │ = 5 - 15 МПа (50 - 150 │ │
│ │кгс/см2) │ │
├─────┼───────────────────────────┼─────────────────────────────────────┤
│ 4 │Полускальные (плитчатые,│ -0,05(-0,5) │
│ │тонкоплитчатые, средне-,│ │
│ │сильно- и очень сильнотре-│ │
│ │щиноватые) с R_c < 5 МПа│ │
│ │(50 кгс/см2) │ │
│────────────────────────────── │
│ * Rc - нормативные значения прочности отдельностей на одноосное│
│сжатие. │
│ │
│ Примечания: 1. В графах 5 - 14 следует принимать гамма_g = 1,25. │
│ 2. Для поверхностей сдвига, приуроченных к прерывистым и│
│кулисообразным трещинам, приведенные в графах 7 - 14. │
│ 3. Приведенные в табл.4 характеристики соответствуют│
│водонасыщенному состоянию массива грунта. │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
2.22. Массивы скальных грунтов по степени трещиноватости, водопроницаемости, деформируемости, выветрелости, по нарушению сплошности и показателю качества RQD характеризуются данными, приведенными в рекомендуемом приложении 1.
2.23. По деформируемости и прочности в различных направлениях массивы скальных грунтов следует считать изотропными при коэффициенте анизотропии не более 1,5 и анизотропными при коэффициенте анизотропии более 1,5. Под коэффициентом анизотропии понимается отношение большего значения характеристики к меньшему в двух заданных направлениях.